產(chǎn)品列表
工程案例展示
聯(lián)系我們
鋒速達通風(fēng)降溫系統(tǒng)
電 話：0573-83418060>
傳 真：0573-83418060
聯(lián)系人
售前咨詢:15068216608
技術(shù)指導(dǎo):18858318765
售后服務(wù):15821073963
地 址：浙江省嘉興市南湖區(qū)
風(fēng)機安裝與維護
廠房降溫_森蘭變頻器在化工廠風(fēng)機上的應(yīng)用化工百科給變頻調(diào)速電
???? ?? 變頻調(diào)速電機的散熱題目，一般來說，在電機功率小、調(diào)速范圍不大的場合，靠自身的扇葉來降溫，完全可以滿足要求；在電機功率較大、調(diào)速范圍較寬的情況下，就需要額外考慮電機的散熱題目了。 ??? 筆者單位有一臺壓輥電機，其功率為30kW、4極，冷卻方式是扇葉風(fēng)冷，變頻調(diào)速范圍為10 ~ 60Hz。原來僅靠電機本身扇葉進行散熱，前后端蓋溫度較高，嚴(yán)重威脅電機的運行壽命。針對這種情況，筆者做如下處理：拆除電機本身扇葉，利用扇罩，固定安裝一臺小功率（25W，三相）軸流風(fēng)機，對壓輥電機進行強迫風(fēng)冷。通過改造，效果很好，電機運行時溫升均在容許范圍內(nèi)�，F(xiàn)推薦給大家參考鑒戒。軸流風(fēng)機的起動、停止系通過壓輥電機的接觸器一對常開輔助觸點控制軸流風(fēng)機主回路的 繼電器 線圈來完成的。 相關(guān)閱讀: 下文將對偏航控制系統(tǒng)的各機構(gòu)進行分析： 1、風(fēng)速儀 風(fēng)力發(fā)電機組應(yīng)有兩個可加熱式風(fēng)速計。在正常運行或風(fēng)速大于最小極限風(fēng)速時，風(fēng)速計程序連續(xù)檢查和監(jiān)視所有風(fēng)速計的同步運行。計算機每秒采集一次來自于風(fēng)速儀的風(fēng)速數(shù)據(jù)；每10min計算一次平均值，用于判別起動風(fēng)速和停機風(fēng)速。測量數(shù)據(jù)的差值應(yīng)在差值極限1.5m/s以內(nèi)。如果所有風(fēng)速計發(fā)送的都是合理信號，控制系統(tǒng)將取一個平均值。 2、風(fēng)向標(biāo) 風(fēng)向標(biāo)安裝在機艙頂部兩側(cè)，主要測量風(fēng)向與機艙中心線的偏差角。一般采用兩個風(fēng)向標(biāo)，以便互相校驗，排除可能產(chǎn)生的誤信號�？刂破鞲鶕�(jù)風(fēng)向信號，起動偏航系統(tǒng)。當(dāng)兩個風(fēng)向標(biāo)不一致時，偏航會自動中斷。當(dāng)風(fēng)速低于3m/s時，偏航系統(tǒng)不會起動。 3、扭攬開關(guān) 扭纜開關(guān)是通過齒輪咬合機械裝置將信號傳遞PLC進行處理和發(fā)出指令進行工作的。除了在控制軟件上編入調(diào)向記數(shù)程序外，一般在電纜處安裝行程開關(guān)，當(dāng)其觸點與電纜束連接，當(dāng)電纜束隨機艙轉(zhuǎn)動到一定程度即啟動開關(guān)。以國內(nèi)某知名公司生產(chǎn)的1.5MW風(fēng)機為例，當(dāng)機身在同一方向己旋轉(zhuǎn)2轉(zhuǎn)(720度)，且風(fēng)力機不處在工作區(qū)域(即10分鐘平均風(fēng)速低于切入風(fēng)速) 系統(tǒng)進入解纜程序。解纜過程中，當(dāng)風(fēng)力機回到工作區(qū)域(即10分鐘平均風(fēng)速高于切入風(fēng)速)，系統(tǒng)停止解纜程序，進入發(fā)電程序，但當(dāng)機身在同一方向己旋轉(zhuǎn)2.5轉(zhuǎn)(900度)偏航限位動作扭纜保護，系統(tǒng)強行進入解纜程序，此時系統(tǒng)停止全部工作，直至解纜完成。當(dāng)風(fēng)速超過25 m/s時，自動解纜停止。 自動解除電纜纏繞可以通過人工調(diào)向來檢驗是否正常。當(dāng)調(diào)向停止觸點由常閉進入常開狀態(tài)時，風(fēng)機自動解除電纜纏繞，此時風(fēng)力發(fā)電機應(yīng)不處于維修狀態(tài)，因此自動調(diào)向功能在維修狀態(tài)時無法使用。 4、偏航編碼器 偏航編碼器是一個絕對值編碼器，可以準(zhǔn)確記錄偏航位置。因為絕對編碼器由機械位置決定的每個位置的唯一性，它無需記憶，無需找參考點，而且不用一直計數(shù)，什么時候需要知道位置，什么時候就去讀取它的位置。這樣，編碼器的抗干擾特性、數(shù)據(jù)的可靠性大大提高了。 5、軟啟動器 軟啟動器采用三相反并聯(lián)晶閘管作為調(diào)壓器，將其接入電源和電動機定子之間。這種電路如三相全控橋式整流電路，使用軟啟動器啟動電動機時，晶閘管的輸出電壓逐漸增加，電動機逐漸加速，直到晶閘管全導(dǎo)通，電動機工作在額定電壓的機械特性上，實現(xiàn)平滑啟動，降低啟動電流，避免啟動過流跳閘。待電機達到額定轉(zhuǎn)數(shù)時，啟動過程結(jié)束，軟啟動器自動用旁路接觸器取代已完成任務(wù)的晶閘管，為電動機正常運轉(zhuǎn)提供額定電壓，以降低晶閘管的熱損耗，延長軟啟動器的使用壽命，提高其工作效率，又使電網(wǎng)避免了諧波污染。軟啟動器同時還提供軟停車功能，軟停車與軟啟動過程相反，電壓逐漸降低，轉(zhuǎn)數(shù)逐漸下降到零，避免自由停車引起的轉(zhuǎn)矩沖擊。 偏航系統(tǒng)是由回轉(zhuǎn)支撐軸承、彈簧阻尼裝置和四臺電機驅(qū)動的齒輪傳動機構(gòu)組成的 。帶有內(nèi)齒的偏航軸承用螺栓連接在塔筒頂部，外環(huán)與機艙座連接，內(nèi)環(huán)與塔架法蘭連接。在偏航系統(tǒng)中驅(qū)動機構(gòu)一般都是由電機加減速機構(gòu)成，電機是偏航的動力來源，減速機是將電機輸出的高速轉(zhuǎn)變成低速的機構(gòu)，那么在一般的偏航系統(tǒng)中偏航剎車部分一般由兩部分組成，一個是安裝在驅(qū)動電機后端的電機電磁制動器，一部分是安裝在偏航軸承附近的液壓偏航。偏航時10個剎車盤處于半釋放狀態(tài)，偏航系統(tǒng)壓力約45bar; 自動解纜時剎車盤處于全釋放狀態(tài)。 偏航系統(tǒng)的作用 1 通風(fēng)機應(yīng)用中不節(jié)能問題的評述 1.1 選型設(shè)計中常見通病分析 1.1.1 通風(fēng)機管網(wǎng)阻力計算不準(zhǔn)確的影響 實際通風(fēng)除塵管道壓力損失，由于某些原因都會與計算結(jié)果有所不同，這是不可避免的，因而設(shè)計規(guī)范中的計算最大允許誤差為10%～15% 。任何忽視這種必要的程序計算，都將對通風(fēng)機運行效能的發(fā)揮產(chǎn)生重大影響，必須給予高度重視。 �。�1） 通風(fēng)機管網(wǎng)阻力計算額定值不準(zhǔn)確的原因：管網(wǎng)阻力計算的粗疏和采用阻力系數(shù)不夠準(zhǔn)確；不合理的配置系統(tǒng)有效半徑；確定風(fēng)機進氣條件不真實；選型隨意缺乏應(yīng)有的準(zhǔn)則；施工監(jiān)理忽視施工過程中現(xiàn)場設(shè)計變更的影響等。都會使計算結(jié)果與實際損耗誤差超過 30% 甚至更多，導(dǎo)致選型的額定性能與實際運行性能不匹配，結(jié)果實際運行性能發(fā)生改變。如果計算阻力比實際需要過大時，離心通風(fēng)機運行引起流量增大，就會使實耗功率顯著增加，其結(jié)果是全壓內(nèi)效率降低，還使電機額定功率易超載，存在燒電機的危險，但對筆直傾斜的全壓曲線流量變化影響較小；反之必然引起運行流量減少，實耗功率隨之降低，風(fēng)機內(nèi)效率下降。與此同時，由于流量減少，引起除塵系統(tǒng)風(fēng)管內(nèi)流速降低，促使粉塵沉降。這兩種情況都會造成風(fēng)機長期處于輕載低效不節(jié)能運行狀態(tài)。 （2） 通風(fēng)機選型全壓額定值不準(zhǔn)確的后果：處理高溫爐窯所排出的廢氣，如選型引風(fēng)機的負(fù)壓過大時，會破壞爐內(nèi)正常熱平衡，由于加大了引風(fēng)量，使?fàn)t內(nèi)溫度下降而影響燃燒或加熱，導(dǎo)致熱源損失的能量增加；當(dāng)引風(fēng)機排送含塵廢氣，污染源處保持足夠密閉形成的負(fù)壓狀態(tài)，能夠有效地防止有害污染物擴散。如風(fēng)機的負(fù)壓過大時，不僅使各點污染源處吸走過多的物料引起增加耗損，還增加除塵管道磨損和增大處理量，使負(fù)壓除塵器的料斗內(nèi)棚料，引起卸料困難。為此在運行中被迫停機間斷定時排料；此外，除塵器灰斗下部法蘭盤處若吸入雨水和濕氣還會使灰斗料板結(jié)，造成排料堵塞。 1.1.2 負(fù)荷波動的風(fēng)機型式選擇 由于生產(chǎn)過程中工況能源和原料消耗的周期性變化，使?fàn)t內(nèi)溫度波動較大。因此引起出爐產(chǎn)生的煙氣量變化達± 20%～30% ，引風(fēng)機之所以不宜選用前向風(fēng)機，是因為前向風(fēng)機的功率曲線陡峭。當(dāng)管網(wǎng)壓力損失波動增大時，運行中的電機易超載，有被燒毀的危險，故應(yīng)選用后向風(fēng)機。 1.1.3 裝機電容量的配備 風(fēng)機選擇配用電機功率裕量不宜過大或過小，過大會造成電機經(jīng)常處于輕載運行，使電機的功率因數(shù)降低，從而浪費電耗；反之會使電機經(jīng)常處于超載運行，導(dǎo)致電機升溫過高，絕緣易老化，使用壽命縮短，與此同時還可能造成難以啟動。 1.1.4 風(fēng)機連接管不規(guī)范的后果 在諸多導(dǎo)致降低風(fēng)機效率的原因中，風(fēng)機進出口連接管不規(guī)范，經(jīng)常被視為不重要卻危害極大的因素。往往由于工程設(shè)計配置限制，被迫在風(fēng)機進口裝有直角彎管、單葉插板或蝶閥調(diào)節(jié)以及出口處裝有逆向氣流彎管，結(jié)果都會造成風(fēng)機內(nèi)效率顯著降低。 �。�1）文獻[1]指出：“用BM75/1200型單吸離心通風(fēng)機進口直接裝90°彎管時，與通常該型風(fēng)機產(chǎn)品出廠試驗值相比，前者全壓內(nèi)效率降低12%”。其原因是急變流場使進氣不均勻產(chǎn)生渦流，改變了出廠試驗空氣動力特性的緣故。如果不可避免時，正確連接法應(yīng)在遠離進口處安裝帶導(dǎo)流片的90°彎管之后，再將風(fēng)機進氣管加長3～6倍直徑的平直長度。加長平直管后比僅裝轉(zhuǎn)向?qū)Я髌�能多節(jié)電18%。 （2）雙吸入離心通風(fēng)機進口如只裝彎管不裝轉(zhuǎn)向?qū)Я髌瑫r，則會引起兩側(cè)進風(fēng)量相差18%，造成對軸承的軸向推力過大，葉輪磨損不均，導(dǎo)致額定風(fēng)量下降20%，使全壓效率下降，浪費了電能[2]。 �。�3）離心通風(fēng)機出口管的安裝設(shè)計，只要注意做到按葉輪離心旋轉(zhuǎn)方向，用順向氣流彎管取代逆向氣流彎管。 （4）軸流通風(fēng)機的進、出口連接管和擴散器的效率，安裝設(shè)計不規(guī)范都會使內(nèi)效率降低。 1.1.5 不同型式通風(fēng)機的合理啟動 離心通風(fēng)機要求系統(tǒng)全關(guān)閉空載啟動；軸流通風(fēng)機要求系統(tǒng)全開啟有載啟動；高溫風(fēng)機在常溫條件下啟動時，由于空氣受熱體積膨脹，密度變小，風(fēng)機產(chǎn)生壓力低，所需功率比常溫風(fēng)機小很多，因此常溫條件下啟動應(yīng)將系統(tǒng)全關(guān)閉空載啟動。 1.1.6 正確對待通風(fēng)機的聯(lián)合工作 通風(fēng)機并聯(lián)與串聯(lián)工作時，由于風(fēng)機性能要有所降低，運行工況復(fù)雜，因此一般盡量不采用。并聯(lián)優(yōu)先使用雙吸入風(fēng)機，因兩臺并聯(lián)系統(tǒng)的壓損過大時，起不到增加流量的作用。并聯(lián)多臺風(fēng)機公用一臺大型組合袋濾室時，對應(yīng)袋濾室也應(yīng)封閉，分隔成并聯(lián)系統(tǒng)進行過濾。 只有系統(tǒng)風(fēng)量小，而壓力高時，串聯(lián)風(fēng)機才是合理的。常見串聯(lián)兩臺相同型號離心通風(fēng)機的除塵器系統(tǒng)，一臺載塵的風(fēng)機進口管網(wǎng)負(fù)壓輸送，經(jīng)除塵器凈化后再串聯(lián)另一臺不載塵的風(fēng)機進口管網(wǎng)負(fù)壓輸送排至大氣。這兩臺串聯(lián)風(fēng)機的實際效率和實耗功率均不相等，不如采用兩臺不載塵的風(fēng)機串聯(lián)工作性能好。在以往許多工程中均有采用并聯(lián)或串聯(lián)風(fēng)機的應(yīng)用實例，但并沒有現(xiàn)場實測去驗證實際效率如何，值得引起重視和糾正。 1.1.7 風(fēng)機進氣溫度確定虛高導(dǎo)致性能降低 高溫爐窯廢氣處理的除塵風(fēng)機選型時，因選型確定進口氣溫不確切，而采用瞬時最高氣溫或大量漏風(fēng)，引起急劇溫降或盲目提高氣溫，造成實際運行中氣溫低于選型氣溫較多，結(jié)果造成運行風(fēng)機內(nèi)效率降低和功率增大，導(dǎo)致設(shè)計額定流量減少。例如某電解鋁廠選用Y4-73型引風(fēng)機，tj=200℃，ηtf=83% ，實際運行tj=100～150℃時，估計全壓內(nèi)效率只有30%～40% ；又如當(dāng)高溫輸氣管道采用磚砌，砼等材料的氣密性較差，造成滲進冷風(fēng)量達30%～50%，從而使管內(nèi)氣溫下降過快，使風(fēng)機運行的全壓降低，流量和電耗增大，繼而導(dǎo)致污染處設(shè)計抽風(fēng)量減少30%。 1.1.8 濾袋單室過濾風(fēng)量的劃分不宜過大 除塵系統(tǒng)的多室組合結(jié)構(gòu)的袋濾室（又稱袋房），常用逐室中斷濾塵操作進行清灰作業(yè)，一般單室過濾風(fēng)量（也是輔機清灰風(fēng)機的風(fēng)量）不宜超過每臺主風(fēng)機風(fēng)量的20%，這樣就不會導(dǎo)致運行中主風(fēng)機內(nèi)效率下降。由于過濾的過程中始終有一個單室濾袋組輪流在停風(fēng)（停止過濾）進行清灰。因此停風(fēng)單室的多余風(fēng)量引起其它室增加，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力增加，結(jié)果造成主風(fēng)機風(fēng)量減少，全壓內(nèi)效率下降。 云南水口山礦務(wù)局杜式劍的設(shè)計實踐1988年經(jīng)驗總結(jié)提出：“單室收塵過濾面積以不超過500m2為佳；第三鉛冶煉廠新濾袋反吹清灰面積占總過濾面積的4%，使有效過濾總面積提高到95%以上。但是單室過濾面積過小，會使清灰機構(gòu)復(fù)雜化，或過分延長清灰周期達不到清灰效果”。大型多室袋濾房，設(shè)多臺清灰風(fēng)機既可使主風(fēng)機和清灰風(fēng)機均達到節(jié)能，又能提高有效過濾總面積，同時也有利于自動控制。 國外一些風(fēng)機公司在供貨的同時，要求用戶提供例如風(fēng)機進、出口連接管的合理配件訂貨圖，無疑這是一種能有助于通風(fēng)機高效率運行的有效方法。 1.2 載塵對通風(fēng)機特性的影響及應(yīng)用分析 1.2.1 載塵對通風(fēng)機特性的影響 �。�1）粉塵對風(fēng)機特性線的影響 文獻[4]證實，通風(fēng)機的流體載塵對風(fēng)機的全壓曲線走勢無影響，由于風(fēng)機載塵濃度和粉塵流量的影響，因而載塵風(fēng)機實耗功率增大了。當(dāng)兩種氣體含塵濃度不同流量相同比較中，風(fēng)機載塵的功率曲線與風(fēng)機清潔空氣的功率曲線相比，前者走勢明顯上移使功率增大，與此同時載塵風(fēng)機的全壓效率曲線與清潔空氣的全壓效率曲線相比，前者走勢顯著下降而效率降低。 �。�2）粉塵對流體阻力的影響 由于流體載塵使管網(wǎng)壓力損失增加，導(dǎo)致流體載塵使筆直傾斜的管網(wǎng)阻力特性線與無變化的載塵風(fēng)機全壓曲線相交點左移。與此同時載塵風(fēng)機功率曲線平行在清潔空氣功率曲線之上，致使載塵風(fēng)機實耗功率不足而迫于減少，使效率下降，最終運行結(jié)果導(dǎo)致額定流量顯著減少。 �。�3）功率與壓力損失的附加問題討論 文獻[4]還提出了載塵風(fēng)機增加功率與管網(wǎng)阻力附加值，筆者認(rèn)為的欠缺說明載塵量數(shù)據(jù)的試驗，也沒有表明定量試驗數(shù)據(jù)結(jié)果，只能作為定性說明。 此外20世紀(jì)50年代的前蘇聯(lián)《暖通設(shè)計手冊》和日本的井伊谷鋼一主編的《濾袋除塵手冊》（1976年）中，鈴木昭明指出：“除塵工程輸氣管道設(shè)計的含塵濃度在30g/Nm3以下時，除塵管道壓力損失的影響可忽略不計”。 筆者認(rèn)為：通風(fēng)機在管網(wǎng)中工作時，由于葉輪轉(zhuǎn)速、風(fēng)機導(dǎo)流器可調(diào)葉片或進口導(dǎo)葉節(jié)流調(diào)節(jié)、輸氣溫度、大氣壓力的改變，因此引起通風(fēng)機特性線改變。但是試驗和實踐證明：輸氣含塵濃度Fjd>30g/Nm3的高載塵流量的增加會使通風(fēng)機特性線發(fā)生急劇改變。 1.2.2 引進英國技術(shù)生產(chǎn)高溫風(fēng)機的節(jié)能驗證 （1）四平鼓風(fēng)機廠于1984年從英國豪登公司引進BB24、BB50型兩個系列的單吸和雙吸高溫離心通風(fēng)機制造技術(shù)，葉輪為后向單板形，差動導(dǎo)葉和耐磨損[5]，該廠生產(chǎn)的單吸高溫（載塵）風(fēng)機產(chǎn)品性能節(jié)能驗證比較見表1。 �。�2）重慶通用機器廠從英國豪登公司引進 W6-29、W6-39型兩個系列的單吸和雙吸高溫風(fēng)機制造技術(shù)，葉輪為后向葉片，差動導(dǎo)葉調(diào)節(jié)、高強度及耐磨損[3]，該廠生產(chǎn)的高溫載塵風(fēng)機產(chǎn)品性能節(jié)能驗證比較見表1；該廠20世紀(jì)80年代生產(chǎn)的FW9-2×35型前向葉片雙吸入離心通風(fēng)機[6]，用于水泥窯尾收塵的節(jié)能驗證比較見表1。 �。�3）北京風(fēng)機二廠生產(chǎn)的用于水泥窯尾高溫風(fēng)機單、雙吸4個系列，其中WDHZ型系列單吸高溫（載塵）風(fēng)機[3]，其性能節(jié)能驗證比較見表1。 1.2.3 對引進技術(shù)生產(chǎn)集塵風(fēng)機的討論 �。�1）首先明確通風(fēng)機產(chǎn)品試驗的空氣動力性能，給出繪制特性線或性能曲線的通風(fēng)機輸氣介質(zhì)是在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的清潔空氣；引風(fēng)機和除塵風(fēng)機為氣溫指定狀態(tài)的微量含塵的煙氣。 �。�2）引進英國高溫風(fēng)機載塵的技術(shù)說明中：“BB50系列tj=20℃時，空氣效率≥75%～81%；BB24系列tj=20℃時，空氣效率≥80%～84%，該產(chǎn)品是提供水泥爐窯的高效節(jié)能風(fēng)機。在含塵量較大，磨損較嚴(yán)重的條件下使用。其綜合性能在世界同類產(chǎn)品中處領(lǐng)先地位，具有80年代世界先進水平”[5]。 高溫風(fēng)機載塵 Fjd=30～35g/Nm3時，性能表中沒有說明全壓內(nèi)效率為多少，筆者驗證qh/P=220～477時，風(fēng)機載塵耗電量是非載塵的2～5.6倍，而載塵處理風(fēng)量是非載塵風(fēng)量的0.2～0.5倍。因此不能用空氣效率代替載塵風(fēng)機效率。另外，重慶廠引進技術(shù)的產(chǎn)品中，其低含塵量的載塵風(fēng)機電耗仍然很高，當(dāng)Fjd=0.15，0.2，0.9g/Nm3時，耗電量P/qh=2.45 ，1.65，3.86kW/（km3·h-1），分析其耗電大的原因可能由于葉輪忽視應(yīng)用高強度材料，為了“形態(tài)強化”與“熱弱化”而過多補焊加強件，引起葉輪質(zhì)量和轉(zhuǎn)動慣量劇增及氣流增加阻力所造成的結(jié)果。 （3）我國工業(yè)硅和鐵合金礦熱電爐的超微細(xì)硅粉收塵，吉林臨江硅鋁合金廠[7]于2001年從挪威鐵合金ELKEM ASA 公司引進除塵工程回收微硅粉副產(chǎn)品所用設(shè)備的增密裝置和大型組合正壓袋濾室。它是除塵過濾回收工程的核心技術(shù)，其新型濾袋為特氟綸/玻纖組合的超薄覆膜過濾材料。它是現(xiàn)代過濾技術(shù)中超微細(xì)粉塵煙氣凈化的新穎技術(shù)。其特點濾袋采用“表面過濾”技術(shù)，不同于常規(guī)使用“深層過濾”技術(shù)。因兩種過濾機理與清灰方式不同，應(yīng)認(rèn)真總結(jié)“表面過濾”應(yīng)用中秘密專門技術(shù)。但是工程設(shè)計效仿ELKEM ASA公司正壓濾袋引風(fēng)機載塵，采用國產(chǎn)并聯(lián)4臺Y6-49型高溫風(fēng)機載塵很不可取，值得研究。 1.2.4 日本改造低效集塵風(fēng)機的節(jié)能效果[8] 德永健二載文指出：在日本鋼鐵、水泥、造紙、電爐廠的集塵引風(fēng)機，使用中已有用高效葉輪改裝百余臺低效（54%～68%）風(fēng)機的實例。20世紀(jì)80年代前后將集塵風(fēng)機改裝為三元流動的全部焊接制造的葉輪，葉輪以20個葉片，β2A=90°為標(biāo)準(zhǔn)型。當(dāng)需要小升壓能力時，則β2A=75°等改進措施。生產(chǎn)現(xiàn)場施工日期以3～4天為期限，有的一日施工完畢一臺，經(jīng)技術(shù)改造運行檢測結(jié)果有明顯的節(jié)能效果。筆者驗證流量改造前后由200～450（m3·h-1）/kW提高到250～720（m3·h-1）/kW，耗電量由5～2.3kW/（km3·h-1）降到4～0.83kW/（km3·h-1）。在某鋼鐵廠以每臺100kW到8500kW近20臺。葉輪改裝后從而共節(jié)電5800kW·h，提高風(fēng)機效率20%～33%，節(jié)約用電20%。例如燒結(jié)機的雙吸主引風(fēng)機改裝后的效率由68%提高到85%，引風(fēng)機2300kW/臺的節(jié)電500kW，3300kW/臺的節(jié)電950kW，8500kW/臺的節(jié)電660kW，5800kW/臺的節(jié)電750kW；當(dāng)轉(zhuǎn)爐引風(fēng)機的效率由64%提高到83.5%，3400kW×3臺的節(jié)電650kW×3臺；當(dāng)鍋爐用引風(fēng)機的效率由60%提高到85%時，650kW×2臺的節(jié)電185kW×2臺；當(dāng)電爐引風(fēng)機的效率由54%提高到81%時，370kW/臺的節(jié)電 100kW。 總之日本節(jié)能技術(shù)改造對象是功率過大，風(fēng)機效率很低的載塵風(fēng)機。但是并沒有說明風(fēng)機進氣含塵量，水泥廠回轉(zhuǎn)窯改裝三元流動葉輪節(jié)能效果也沒有列舉。筆者從日本1976年11月井伊谷鋼一主編的《濾袋除塵手冊》中查到鋼鐵廠各車間負(fù)壓風(fēng)機爐外機械排煙粉塵含量Fjd<20g/Nm3 （0.5～15g/Nm3 ） , 其中燒結(jié)機尾含塵量為 Fjd=10～13g/Nm3，但是水泥廠的窯內(nèi)排塵量為Fjd=20～80g/Nm3 。 20世紀(jì)80年代西歐盛行持續(xù)多年的這種高溫風(fēng)機載塵，自稱高效節(jié)能世界領(lǐng)先，筆者認(rèn)為言過其實，至今也未見到試驗報告資料和節(jié)能效果顯示。建議對這種不節(jié)能產(chǎn)品應(yīng)清理。雖然引進國外的風(fēng)機制造新技術(shù)，是發(fā)展和提高風(fēng)機節(jié)能產(chǎn)品的一條重要途徑，但是對引進新技術(shù)，應(yīng)首先公開透明，組織專題進行消化吸收和技術(shù)經(jīng)濟論證，避免盲目或重復(fù)引進不節(jié)能技術(shù)。在移植和嫁接外國高新技術(shù)的同時，也要結(jié)合國情因地制宜地發(fā)揮自主創(chuàng)新能力，合理開發(fā)采用適用技術(shù)使其國產(chǎn)化。 1.2.5 載塵風(fēng)機與非載塵風(fēng)機的識別 凡是生產(chǎn)工藝塵源設(shè)備散發(fā)的粉塵，為防塵要求，設(shè)密閉的負(fù)壓系統(tǒng)，輸送常溫或高溫氣體，風(fēng)機進氣管網(wǎng)載塵配置在除塵器之前吸塵（非壓送式）系統(tǒng)的通風(fēng)機，當(dāng)Fjd>30g/Nm3 時稱載塵風(fēng)機，又稱集塵風(fēng)機；當(dāng)Fjd<30g/Nm3 時稱排塵風(fēng)機。 凡是通風(fēng)機進氣管網(wǎng)配置在除塵器之后，當(dāng)Fjd≤200mg/Nm3，輸送常溫或高溫氣體的除塵系統(tǒng)的引風(fēng)機稱非載塵風(fēng)機，又稱除塵風(fēng)機。 1.2.6 除塵風(fēng)機的應(yīng)用問題 除塵風(fēng)機或引風(fēng)機的進氣介質(zhì)條件，在風(fēng)機產(chǎn)品樣本和風(fēng)機手冊中[3，5-6] ，有明確要求氣溫指定狀態(tài)（120～250℃ ）的限制和必須加裝除塵器的除塵效率大于85%。在此前提下能達到給定示出的風(fēng)機內(nèi)效率，否則無法保證。建議今后不再使用除塵效率大于85%的限制，因收塵效率由99%降到90%，則排放粉塵量將增大10倍，故應(yīng)改為除塵引風(fēng)機進氣條件宜用于不論輸送生產(chǎn)原料、半成品物料、任意燃料的顆粒粉塵均小于200mg/Nm3 。但有些風(fēng)機廠和用戶誤認(rèn)為除塵風(fēng)機作為載塵是當(dāng)然的，只不過是磨損加劇，影響使用壽命而已，事實證明這是一種誤解。 1.2.7 解析國外試驗集塵風(fēng)機為何不報載塵量 引風(fēng)機載塵在實際運行中，由于生產(chǎn)周期性變化的工藝設(shè)備，不論冷、熱加工過程中產(chǎn)生的煙塵濃度和溫度都在變化。因此引起除塵系統(tǒng)壓力脈動和流量陣發(fā)性波動，從而導(dǎo)致引風(fēng)機性能極不穩(wěn)定運行；又因處理各種工藝氣體中，粉塵的種類和形態(tài)繁多、物性各異、粒度分布廣；在輸氣管內(nèi)的氣體壓力場、溫度場、速度場及濃度場的多變因素較大；科學(xué)試驗仍缺乏粉塵同時快速取樣與快速分析的方法和手段。所以使日本鋼鐵廠現(xiàn)場和前蘇聯(lián)試驗室都不能連續(xù)測得準(zhǔn)確載塵量的結(jié)果，由于試驗測得的數(shù)據(jù)缺乏再現(xiàn)性，無法準(zhǔn)確報道載塵量結(jié)果。 1.3 引風(fēng)機高溫載塵進氣條件的討論 1.3.1 通風(fēng)機的進氣條件 一般用途通風(fēng)機是以標(biāo)準(zhǔn)進氣狀態(tài)的空氣（不含腐蝕性）、進氣溫度tj≤80℃、含塵量Fjd ≤100mg/Nm3, 無粘性和無纖維物質(zhì)的空氣為對象而進行產(chǎn)品設(shè)計和制造的。 高溫風(fēng)機分載塵和不載塵兩種。單純高溫風(fēng)機的氣體含塵量及硬質(zhì)顆粒不大于 150mg/m 3[3] 。 1.3.2 高溫廢氣引風(fēng)機的進氣條件 �。�1）高溫爐窯熱運行設(shè)備的密閉式爐內(nèi)機械排煙所用引風(fēng)機進氣介質(zhì)條件為t=450～950℃,最高t=1200～1400℃，含塵濃度達Fd=30～130g/Nm3。 �。�2）高溫爐窯熱運行設(shè)備的半密閉式爐外機械排煙所用引風(fēng)機進氣介質(zhì)條件為t=50～300℃，含塵濃度Fd≤30g/Nm3。 �。�3）熱處理工藝設(shè)備，如各種加熱爐、退火爐，必須使?fàn)t內(nèi)高溫氣體的對流閉路循環(huán)達到均溫，所用的循環(huán)風(fēng)機進氣介質(zhì)條件為運行溫度500～700℃或750～1050℃，含塵濃度Fjd ≤150mg/Nm3，這種高溫風(fēng)機不存在外排廢氣處理問題。 1.3.3 高溫廢氣的處理及其程序 高溫廢氣處理系統(tǒng)的煙氣溫度越高，體積越大，使系統(tǒng)工況處理風(fēng)量越多，致使養(yǎng)豬通風(fēng)設(shè)備龐大；反之若處理煙氣溫度越低，則系統(tǒng)工況處理風(fēng)量減小，使系統(tǒng)通風(fēng)設(shè)備也變小型化，但其冷卻裝置卻需增大，而處理煙氣溫度過低會引起高溫?zé)煔饴饵c的形成。為此，一般高溫?zé)煔馓幚砗蟮慕K溫控制在180～300℃之間。 �。�1）高溫氣體問題，70年代D·W·Spaitt等人得出：從技術(shù)經(jīng)濟上論證290～390℃時是高溫纖維過濾材料的實際最大溫度范圍；從節(jié)能觀點出發(fā)，認(rèn)為處理后溫度為300℃時是最經(jīng)濟的[9]。 （2）美國GCA公司的C.E.Billings和J.E.Wilder試驗研究后發(fā)表過許多成果報告，其中在《袋濾器技術(shù)手冊》中指出：纖維過濾器在低溫氣體小于300℃時收集粉塵的除塵過濾效率常高達99.9%～99.99%[9] 。 �。�3）工業(yè)廢氣處理應(yīng)有必要的程序，我國按既定的《工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》和節(jié)能政策，首先將高溫氣體余熱充分再利用或冷卻處理；接著把廢氣中的粉塵凈化回收；最后用引風(fēng)機進氣低溫和微量含塵直接達標(biāo)排放。這是最經(jīng)濟的凈化流程程序，必然使通風(fēng)機達到節(jié)能、經(jīng)濟、穩(wěn)定高效運行，也是通風(fēng)機應(yīng)用研究的發(fā)展方向。 1.3.4 高溫廢氣的冷卻與粉塵凈化回收 �。�1）高溫氣體冷卻裝置 高溫?zé)煔庥?種冷卻方式：間接水冷卻、直接水冷卻、間接空氣冷卻及直接空氣冷卻。 常用的有：在300℃以上時考慮余熱利用，采用間接水冷；一般煙溫在200℃以下時采用直接空冷，經(jīng)濟有效的只有這兩種選擇。 �、� 間接水冷卻：利用水間接冷卻，用金屬做水冷夾層，通過管壁傳熱給流動的冷水帶走熱量。常用設(shè)備有冷水套管和水冷式熱交換器。其中水冷套管簡單，由于傳熱效率低所需傳熱面積大而很少應(yīng)用；水冷式熱交換器的傳熱效率高，設(shè)備和運行費較低，常用在初溫300℃以上的余熱利用。 ② 直接空氣冷卻：用常溫空氣稀釋冷卻（摻冷風(fēng)），混合段要求有足夠長度，并設(shè)測溫儀表，缺點是不適用煙溫較高時，因冷卻煙氣所需空氣量很大，所以只能適用于煙溫在200℃以下。 �。�2）粉塵的凈化回收 一般高溫爐窯煙塵凈化的引風(fēng)機進氣，可以不載塵Fjd≤200mg/Nm3，也可以低濃度載塵Fjd<30g/Nm3。水泥窯的排塵濃度達20～80g/Nm3 ，新疆水泥窯達120g/Nm3 。根據(jù)1977年統(tǒng)計美國運行的385臺水泥回轉(zhuǎn)窯中有1/3在窯尾預(yù)熱器出口溫度375～425℃，最高500℃，直接裝設(shè)了預(yù)收塵器和袋濾器或靜電收塵器。從而使引風(fēng)機進氣裝在除塵器之后不載塵，收塵效率達99.9%，濾袋平均壽命為2～4年。 1.3.5 高溫風(fēng)機使用中的弊病 （1）國產(chǎn)耐300～700℃的高溫風(fēng)機[3]，不經(jīng)處理的高溫?zé)焿m直接通過引風(fēng)機，如風(fēng)機水冷系統(tǒng)冷卻裝置斷水等控制失效時，可引起主軸、軸承的變形，破壞葉輪旋轉(zhuǎn)的動平衡而引發(fā)振動，故緊急事故發(fā)生率較高。 �。�2） 高溫風(fēng)機的啟動，當(dāng)溫差很大時，如不認(rèn)真對待，電機易超載，有被燒毀的危險。 �。�3） 高溫除塵系統(tǒng)輸氣管道氣密性較差，若漏風(fēng)率超過20%時，使管內(nèi)氣溫下降過快，氣體中水份易結(jié)露，使粉塵粘在葉輪上，都會導(dǎo)致風(fēng)機運行的全壓和內(nèi)效率均下降；與此同時運行風(fēng)量和實耗功率均增大，繼而使吸風(fēng)點源的通風(fēng)效果變差。 （4）由于氣體的粘度隨溫度的增高而增大，輸氣管道和濾袋的壓力損失直接與氣體的粘性成正比。因此高溫輸送氣體時，使管網(wǎng)阻力增加，引起風(fēng)機額定風(fēng)量和功率不足，導(dǎo)致通風(fēng)機內(nèi)效率降低。 �。�5）高溫除塵系統(tǒng)應(yīng)用正壓大型組合袋濾器（室）時，熱脹冷縮比較頻繁。實踐證明：當(dāng)溫度波動范圍超過200℃時，袋濾器箱體的線膨脹達40～50mm，這種頻繁的熱沖擊將會影響箱體的氣密性和收塵正常作業(yè)；當(dāng)輸氣正壓操作的袋室過濾有毒氣體和粉塵時，需要設(shè)計隨箱體滑動而又不漏風(fēng)的密封結(jié)構(gòu)要耗費過多的鋼材。 �。�6）高溫風(fēng)機投入熱運行后，由于風(fēng)機葉輪強度不足與鑄件或焊接件沒有消除內(nèi)應(yīng)力時，都會產(chǎn)生熱態(tài)反復(fù)振動；當(dāng)運行中溫度的急劇變化，引起風(fēng)機軸的變形，將造成葉輪不平衡引起振動；又如熱運行中突然停止運轉(zhuǎn)時，使溫度急劇下降，再開動時也產(chǎn)生振動。 實施高溫廢氣煙塵中的先行余熱再利用與凈化收塵，不但達到節(jié)能目的，并且處理后低溫氣體還能提高除塵的纖維過濾效率；與此同時風(fēng)機進口低溫tj≤300℃和微量含塵Fjd≤200mg/Nm3又是提高風(fēng)機內(nèi)效率的有效途徑。 輸氣不載塵的引風(fēng)機制造中可免去耐磨材料及防磨措施；風(fēng)機低溫輸氣又是變流量調(diào)節(jié)的軸流式或離心式通風(fēng)機均可采用無級調(diào)速的外旋電機。它具有機電合一、結(jié)構(gòu)緊湊、高效、振動小以及運行中遠程調(diào)節(jié)方便的優(yōu)點�？傊L(fēng)機可實現(xiàn)低溫、微量含塵，達到一舉多得。 2 通風(fēng)機的節(jié)能技術(shù)措施 2.1 通風(fēng)機選型設(shè)計的節(jié)能原則 �。�1）落實控制溫室氣體排放 除塵系統(tǒng)各分支管風(fēng)量負(fù)荷要對稱配置，以利管網(wǎng)阻力平衡；系統(tǒng)水平和垂直管道鋪設(shè)必須使通風(fēng)機站配在管網(wǎng)中心處于對稱位置，可使系統(tǒng)有效輸氣半徑縮短，以利擬選的通風(fēng)機額定壓力減低；高溫氣體的余熱再利用，使風(fēng)機進氣達到tj≤300℃，既有效地降低了風(fēng)機的風(fēng)量負(fù)荷，又能節(jié)約電耗。最新國際保護環(huán)境指令，推翻以往確定工藝設(shè)備排風(fēng)量越大越好，而是向大氣限制排放量。 （2）強化節(jié)能與高效利用 除塵管道降低經(jīng)濟流速。簡化煙氣凈化與除塵過濾工藝流程，只設(shè)兩級粗凈化和細(xì)凈化，從而達到使氣固分離或氣體凈化的合計管網(wǎng)壓力損失不超過系統(tǒng)總壓力損失的一半，達到節(jié)能和預(yù)防管道堵塞。 引風(fēng)機進口裝在除塵器之后，使通風(fēng)機進氣不載塵Fjd≤200mg/Nm3，從而提高風(fēng)機內(nèi)效率。 大流量通風(fēng)機應(yīng)采用高效雙吸入離心通風(fēng)機，取代使用多臺并聯(lián)小型風(fēng)機，達到提高風(fēng)機運行效率；采用高效三元流動葉輪等新技術(shù)，可節(jié)約用電10%～20% ；采用可調(diào)的外旋電風(fēng)機，可節(jié)約用電30%。 （3）超微細(xì)粉塵的氣固分離 塵源粉塵粒徑小于10μm占80%以上的除塵，袋濾器可采用杜邦公司生產(chǎn)的超細(xì)膨體聚四氟乙烯，商品名Tefon，超薄覆膜過濾機理為“表面過濾&rdquo,車間通風(fēng)設(shè)備;新技術(shù)。 2.2 制訂通風(fēng)機節(jié)能經(jīng)濟運行規(guī)程 （1）企業(yè)生產(chǎn)過程中，對已有通風(fēng)工程設(shè)計的通風(fēng)除塵系統(tǒng)不宜隨意改變，以防造成系統(tǒng)阻力變化，使管網(wǎng)提高流速和增加管網(wǎng)壓力損耗，這將會引起性能改變，使其風(fēng)機內(nèi)效率降低。 （2）加強完善通風(fēng)系統(tǒng)的技術(shù)管理和設(shè)備定期維修，盡力維護管網(wǎng)的氣密性，倘若負(fù)壓管段漏風(fēng)率超過20%，將會造成風(fēng)機性能改變，使風(fēng)機運行的全壓值和內(nèi)效率均下降，風(fēng)量和實耗功率增大，導(dǎo)致污染點源處抽風(fēng)量減小，使通風(fēng)效果變差。 �。�3）防止除塵管道堵塞。除塵風(fēng)機運行要早開晚關(guān)，應(yīng)將風(fēng)機與工藝設(shè)備連鎖控制。常溫下的除塵風(fēng)機應(yīng)在工藝設(shè)備開動前啟動風(fēng)機，而風(fēng)機停運應(yīng)在工藝設(shè)備停止操作運行后5～10min關(guān)閉；當(dāng)風(fēng)機運行中出現(xiàn)事故停車或搶修，與此同時應(yīng)用壓縮空氣吹管及時清理管道內(nèi)的降塵，以防多次沉積造成堵塞，影響系統(tǒng)正常運行。 �。�4）防止輸氣高溫急劇下降，導(dǎo)致風(fēng)機額定性能下降，應(yīng)設(shè)連續(xù)監(jiān)測氣溫變化的儀表。為保持負(fù)壓輸氣管的氣密性，必須經(jīng)常維護和定期檢修。 （5）根據(jù)生產(chǎn)工藝產(chǎn)能變化，應(yīng)隨時監(jiān)視工藝生產(chǎn)的原料和能源消耗異常變化，所引起的除塵系統(tǒng)風(fēng)機進氣狀態(tài)的改變，要及時采取影響風(fēng)機性能下降的補救應(yīng)對措施。 �。�6） 按通風(fēng)系統(tǒng)管道的使用年限：一般通風(fēng)系統(tǒng)為20年；一般除塵系統(tǒng)為10年；排除腐蝕氣體或磨琢性粉塵的系統(tǒng)為5年。所以應(yīng)加強技術(shù)管理和計劃維修管理，做到定期局部檢修或全部更換。 2.3 提高使用通風(fēng)機的運行效率 1979年全國工業(yè)風(fēng)機用電量約為300億kW·h，1981年補充調(diào)查[10]，我國風(fēng)機電耗的工廠大宗用戶其中有：燃煤發(fā)電廠的風(fēng)機用電量占全國工業(yè)風(fēng)機用電總量的24%；化肥廠占19%；水泥廠占15%；煤礦采煤占11%；紡織廠占9.8%；工業(yè)鍋爐與采暖鍋爐占6.5%；鋼鐵廠占3.3%；有色彩冶煉廠占1.7%。 通風(fēng)機運行效率是評價節(jié)能效果指標(biāo)的主要依據(jù)，國家曾指令規(guī)定：“凡是……通風(fēng)機、鼓風(fēng)機的（使用）效率低于70%，必須分期分批地予以改造或更換”。 由于工業(yè)生產(chǎn)過程中，風(fēng)機運行管理不善，生產(chǎn)工藝不斷提高產(chǎn)能，使風(fēng)機進氣條件改變效率降低，舊風(fēng)機待改造或更換，導(dǎo)致生產(chǎn)使用中多數(shù)風(fēng)機實際運行效率達不到70%，風(fēng)機效率很低。全國仍在使用的低效風(fēng)機估計有100萬臺以上。所以對上述大宗用戶必須將原低效風(fēng)機的運行效率提高20%以上，而節(jié)能風(fēng)機處于低效運行的效率提高10%以上。總之只有通過風(fēng)機節(jié)能技術(shù)改造，才能達到將使用通風(fēng)機實現(xiàn)降低電耗20%～30%。 3 結(jié)論 �。�1）通風(fēng)機應(yīng)用在有色冶金工業(yè)中，是煙氣凈化回收工程的主要設(shè)備之一。它在提高金屬回收率，資源利用擴大用途，改善生產(chǎn)過程作業(yè)的勞動衛(wèi)生條件，預(yù)防職業(yè)病和減少環(huán)境污染起到主導(dǎo)作用。 �。�2）通風(fēng)系統(tǒng)的管網(wǎng)壓力損耗計算是必要的程序，通風(fēng)機的正確選型與加強高效運行管理是最佳的節(jié)能措施。通風(fēng)機應(yīng)用中切實克服所產(chǎn)生的常見通病，必將達到通風(fēng)機節(jié)能和正常穩(wěn)定高效運行。 （3）通風(fēng)機進氣載塵實踐證明：輸氣含塵濃度Fjd>30g/Nm3的高載塵流量的增加，會使通風(fēng)機特性線發(fā)生急劇改變，風(fēng)機載塵耗電量是非載塵的2～5.6倍。 �。�4）日本的老廠技術(shù)改造低效集塵風(fēng)機，改裝三元流動葉輪進氣，半密閉式爐外機械排煙的含塵量小于30g/Nm3有明顯節(jié)能效果，節(jié)約用電20%。所以國內(nèi)老企業(yè)節(jié)能技術(shù)改造或更換使用中的低效舊風(fēng)機，與開發(fā)研制節(jié)能新產(chǎn)品,工廠降溫設(shè)備，以及加強風(fēng)機運行的技術(shù)管理是通風(fēng)機節(jié)能的根本措施。 �。�5）高溫含塵廢氣處理程序，首先應(yīng)將高溫氣體余熱利用或冷卻；然后把粉塵凈化回收，使氣固分離設(shè)備的合計阻力損失，不應(yīng)超過系統(tǒng)總壓力損失的一半；最后使引風(fēng)機進氣tj ≤300℃ ,Fjd<200mg/Nm3，這是最經(jīng)濟的凈化流程程序，必然使通風(fēng)機達到節(jié)能、經(jīng)濟、穩(wěn)定高效運行。 （6）大流量高效雙吸入離心通風(fēng)機的研制應(yīng)擴大應(yīng)用品種，取代多臺并聯(lián)風(fēng)機的使用。但是雙吸入離心通風(fēng)機安裝設(shè)計的風(fēng)機進、出口連接管必須規(guī)范，否則影響風(fēng)機運行效率。 �。�7）國內(nèi)水泥廠已選用四平、重慶、北京風(fēng)機二廠的高溫風(fēng)機載塵，應(yīng)結(jié)合實際情況，進行實測運行效率后，再考慮改變凈化流程程序和載塵風(fēng)機結(jié)構(gòu)節(jié)能技術(shù)改造。 （8）建議風(fēng)機專業(yè)行業(yè)系列標(biāo)準(zhǔn)中有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)修訂和補充： �、� 通風(fēng)機通用技術(shù)條件中，包括通風(fēng)機、引風(fēng)機、除塵風(fēng)機、高溫風(fēng)機、高溫循環(huán)風(fēng)機、排塵風(fēng)機（指Fjd<30g/Nm3）等風(fēng)機的進氣工作條件（介質(zhì)溫、濕度，粉塵含量等）； ② 通風(fēng)機使用經(jīng)濟運行規(guī)程； �、� 通風(fēng)機使用運行效率的現(xiàn)場快速測定法； �、� 通風(fēng)機廢氣排放量現(xiàn)場測定法； �、� 通風(fēng)機使用電能利用率現(xiàn)場測算法。 （9）風(fēng)機行業(yè)欲引進外國新技術(shù)應(yīng)結(jié)合國情，并公開透明地組織專題進行消化吸收和技術(shù)經(jīng)濟論證，做到確切適用地滿足國內(nèi)市場的需求。在移植和嫁接外國高新技術(shù)的同時，也要因地制宜地發(fā)揮自主創(chuàng)新能力，合理開發(fā)適用技術(shù)使其國產(chǎn)化。 �。�10）國際上現(xiàn)代化工藝設(shè)備已向大型化發(fā)展，同時要求通風(fēng)機也應(yīng)向大型化轉(zhuǎn)化，便于集中控制和管理以及降低通風(fēng)設(shè)備經(jīng)營費用。工程設(shè)計不要誤解為工業(yè)廢氣處理排放越多越好，而是向大氣限制排放量。 高效節(jié)能低噪聲的JK系列礦用局部扇風(fēng)機（簡稱局扇），是根據(jù)冶金、有色、黃金、化工、建材和核工業(yè)等各類非煤礦山局部通風(fēng)的需要設(shè)計的，適用于各種規(guī)格斷面的井巷掘進通風(fēng)、采場和電耙道引風(fēng)、無底柱分段采礦法進路通風(fēng)、其它局部通風(fēng)以及某些輔助通風(fēng)。也可用于隧道施工、地下工程施工等需要用風(fēng)筒送風(fēng)的場合通風(fēng)。 JK系列局扇的設(shè)計，綜合考慮了各類局部通風(fēng)作業(yè)面所需的排塵排煙風(fēng)量、風(fēng)筒送風(fēng)距離、常用風(fēng)筒規(guī)格、風(fēng)阻值，以及礦井內(nèi)的使用條件等。JK系列局扇分為單級工作輪JK-1、雙級工作輪JK-2和對旋運轉(zhuǎn)DJK等三類。其中JK40系列局扇和DJK50系列對旋局扇可以直接安裝在巷道底板上，也可以懸掛安裝在巷道的幫壁上或頂板下。 JK系列局扇具有以下特點： （1）運轉(zhuǎn)效率高。單級和雙級工作輪最高全壓效率分別為92%和83%，對旋型最高全壓效率為85%，比原JF系列局扇提高20%-30%，具有明顯的節(jié)電效果。 （2）規(guī)格齊全，適應(yīng)性強。局扇的風(fēng)量和全壓的值有各種不同的組合，送風(fēng)距離從80米到600米不等（串聯(lián)運用送風(fēng)距離可達1200米以上），可滿足用戶各種不同的需要。 （3）體積較小，重量較輕，移動靈活方便。在其性能與JF系列局扇基本相同時，體積減小20%—30%，重量減輕20%—30%。 （4）噪聲較低。在空曠場合實測JK№.4局扇的噪聲不超過86db(A)。如果用戶對局扇的噪聲有特殊要求，我廠可配套消聲器，請在訂貨時作出說明。 DJK系列局扇的電機均為2極，其轉(zhuǎn)速為2860-2930r/min。 DJK系列局扇的主要技術(shù)參數(shù)，見表1。 JK系列局扇的系列和機號（型號）表示方法如下： JK 58 – 1 №.4 礦用局部扇風(fēng)機 機號為4，工作輪直徑D=400mm； （“DJK”為對旋局扇） “№.3”， 機號為3，D=300mm； “№.5”， 機號為5，D=500mm； 輪轂比d=0.58，“56”為d=0.56 其余類推。 “67”為d=0.67，“55”為d=0.55 單級工作輪，“2”為雙級工作輪 “40”為d=0.40，“50”為d=0. 50 脫硫風(fēng)機軸承損壞的原因及處理 王魯濟/
摘要 ：針對脫硫引風(fēng)機投運后軸承連續(xù)損壞，反復(fù)處理無效的情況，通過對軸承型式重新選型，找到了解決滾動軸承頻頻損壞的辦法。 關(guān)鍵詞 ：脫硫風(fēng)機；轉(zhuǎn)子；軸承 中圖分類號： TH43 ； TH133.3 文獻標(biāo)識碼： B Reason and Solving Measures for Bearing Damage in Desulphurization Fan Abstract: According to the condition of bearing damaged frequently after the desulphurization wind fan in operation and treated repeatedly , the solving method is found out based on the re-selection of bearing type. Key words: desulphurization fan; rotor; bearing 0 引言 我廠 120m2 燒結(jié)機因環(huán)保需求 , 于 2007 年 12 月在主抽風(fēng)機大煙道串聯(lián)了一臺脫硫增壓風(fēng)機 , 型號 :Y4-2 × 73 № 20.5F , 進口容積流量: 11000m3 /min ，風(fēng)機靜壓升 :3000Pa, 轉(zhuǎn)速： 990r/min 。轉(zhuǎn)子兩端均采用球面滾子軸承 SKF22332，安裝后短暫試機尚可，但自正式投運起，先是后端軸承損壞 , 后又前端軸承損壞，再又后端軸承再次損壞，3次損壞僅歷時3個多月。經(jīng)分析查找原因，并對機組振動進行了相應(yīng)跟蹤監(jiān)測，最終找出了原因。 1 發(fā)現(xiàn)問題 機組振動跟蹤檢測點布置示意圖見圖1 。 表1 空載時機組所測振動數(shù)據(jù) 測點 軸向 水平 垂直 位移 振速 位移 振速 位移 振速 1 30 32 1.9 22 1.5 2 32 2.5 38 2.6 21 1.7 3 31 2.9 21 2.5 16 2.8
從表1數(shù)據(jù)可知風(fēng)機在空載狀態(tài)下（溫度為常溫）運行正常。 系統(tǒng)通上煙氣后機組在正常負(fù)載（溫度為120℃）情況下振動數(shù)椐見表2 。
表2 負(fù)載時機組所測振動數(shù)椐（溫度為120℃） 測點 軸向 水平 垂直 位移 振速 位移 振速 位移 振速 1 40 2.7 42 2.1 32 2.0 2 80 6.5 48 5.5 24 2.2 3 190 10.6 130 7.0 30 2.5 從表中數(shù)據(jù)分析, 煙氣溫度升高后風(fēng)機的振動增大, 已超風(fēng)機設(shè)計振動標(biāo)準(zhǔn)限值。通過對加速度時域波形分析, 軸承有連續(xù)的沖擊脈沖現(xiàn)象 (圖2), 速度時域波形里 (見圖3和表3) 峭度值已達到3.5(軸承在正常的情況下峭度值為2.65), 說明軸承已有較嚴(yán)重的損壞 (峭度值是表示軸承工作表面出現(xiàn)疲勞故障時，每轉(zhuǎn)一周，工作面缺陷處產(chǎn)生的沖擊脈沖，故障越大，沖擊響應(yīng)幅值越大，故障現(xiàn)象越明顯) 。 表 3 時域指標(biāo) 時域指標(biāo) 數(shù)值 平均幅值/（mm/s） 1.5 方根幅值/（mm/s） 1.2 均值/（mm/s） -0.08 有效值/（mm/s） 1.8 波形因子 1.3 脈沖因子 6.1 峰值指標(biāo) 4.8 裕度指標(biāo) 7.2 歪度 -0.04 峭度 3.5 2 原因分析及處理 脫硫風(fēng)機于 2008 年 2 月 4 日 14 點正式投入運行 , 一直表現(xiàn)振動值超差，難以消除。一周后的 11 日晚轉(zhuǎn)子后端軸承損壞，停機檢修并對軸承進行了更換。至 3 月 15 日又發(fā)生了風(fēng)機前端的軸承損壞， 4 月 21 日后軸承又再次損壞。經(jīng)過深度查找原因，檢查發(fā)現(xiàn)前后兩端軸承均是遠端側(cè)面嚴(yán)重磨損，而向心側(cè)則完好如初。參照上述振動記錄數(shù)值，經(jīng)分析認(rèn)為是由于轉(zhuǎn)子受熱膨脹后主軸伸長。因轉(zhuǎn)子兩端均使用球面滾子調(diào)心軸承而難以實現(xiàn)自由游動，脹不出去，隨之產(chǎn)生特別大的軸向力所造成振動 ; 再則燒結(jié)煙氣溫度變化大，燒結(jié)機臨時停機時煙道溫度有時能達 150 ℃以上。所以轉(zhuǎn)子受熱膨脹而產(chǎn)生很大的軸向位移，在得不到良好的游動時，便會有極大的軸向力作用于軸承上，致使軸承嚴(yán)重過載而損壞。針對這一情況對軸承重新進行選型，選用了具有良好軸向游動性能的 NU332 單列圓柱滾子軸承，以消除主軸熱脹伸長而產(chǎn)生的軸向力。安裝完畢后開機生產(chǎn)，各測點振動速度值在 4.2mm /s 以下，安全運行至今，未再發(fā)生軸承損壞。以上圖表和數(shù)據(jù)選用了上海華陽 YH-106 及 PMS 設(shè)備巡檢系統(tǒng) V2 生成。 3 結(jié)論 在風(fēng)機的使用過程中，經(jīng)常遇到軸向振動大的情況，特別是煙氣溫度大于 80 ℃ 時，因轉(zhuǎn)子受熱膨脹所產(chǎn)生的軸向力較大，加之在安裝時軸承各部位間隙留的達不到技術(shù)要求的情況下更易產(chǎn)生軸向振動。因系統(tǒng)煙氣溫度高產(chǎn)生的軸向力大對風(fēng)機軸承造成損壞現(xiàn)象 , 通過選用 NU 系列單列圓柱滾子軸承得以解決。 圣諾中壓變頻器在烏石化風(fēng)機改造項目上的應(yīng)用 ????????????? 圣諾STDVFD MV系列高壓變頻器是具有優(yōu)良性能的交-直-交電壓源型變頻器。采用先進的電力電子器件IGBT和多電平拓?fù)潆娐泛蚉WM調(diào)制策略，通過高速數(shù)字信號處理器DSP控制，可以將具有固定頻率和幅值的6KV三相交流電源系統(tǒng)進行功率變換后，產(chǎn)生可調(diào)頻率且電流隨負(fù)載而定的高壓交流系統(tǒng)，從而能夠?qū)θ嚯妱訖C實現(xiàn)連續(xù)調(diào)速。STDVFD MV系列高壓變頻器。操作使用方便，變頻器操作只有簡單的開機、停機和頻率調(diào)整。保護功能完善，故障率低，6kV電源的瞬間閃變不會導(dǎo)致變頻裝置的停機。額定運行工況下，使用變頻裝置后電動機不會降容。 輸入電壓允許-30%～+15%范圍內(nèi)的波動。當(dāng)輸入電源電壓在額定電壓的90％范圍內(nèi)時，變頻器可持續(xù)運行不降額；當(dāng)在額定電壓的70%－90％范圍內(nèi)時，變頻器降額連續(xù)運行；在額定電壓65%-70%的情況下，變頻器停止輸出但是變頻器處于開機狀態(tài)；65%以下變頻器停機，在設(shè)定時間內(nèi)（0-5S）如電壓恢復(fù)到70％以上，變頻器自動恢復(fù)正常運行。當(dāng)單元直流母線電壓>150％額定電壓，瞬時封鎖變頻器輸出，當(dāng)單元直流母線電壓恢復(fù)到120％額定電壓以下時，變頻器自動恢復(fù)正常運行。 ????????????? 變頻調(diào)速系統(tǒng)產(chǎn)生的諧波滿足中國“GB/T14549電能質(zhì)量“公用電網(wǎng)諧波”及“IEEE519”國際標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。變頻裝置考慮了對電網(wǎng)諧波影響，使用的多脈沖整流器或移相變壓器，整流橋脈沖數(shù)為36脈沖，變頻器對本體控制系統(tǒng)就地控制柜無諧波影響。 ????????????? 采用移相多脈沖整流變壓器，二次側(cè)所接各個單元產(chǎn)生的高次諧波電流在變壓器一次側(cè)被吸收（此時，變壓器起到輸入電抗器的作用），將一次側(cè)到電網(wǎng)的電流諧波控制到最小。變頻器輸入電壓和電流波形如下圖所示: ?? 鋒速達負(fù)壓風(fēng)機-大北農(nóng)集團巨農(nóng)種豬示范基地風(fēng)機設(shè)備水簾設(shè)備供應(yīng)商！臺灣九龍灣負(fù)壓風(fēng)機配件供應(yīng)商！ 主要產(chǎn)品豬舍通風(fēng)降溫,豬棚通風(fēng)降溫,豬場通風(fēng)降溫,豬舍風(fēng)機,養(yǎng)殖地溝風(fēng)機,豬舍地溝風(fēng)機,豬舍多少臺風(fēng)機,廠房多少臺風(fēng)機,車間多少臺風(fēng)機,豬舍什么風(fēng)機好,廠房什么風(fēng)機好,車間什么風(fēng)機好,多少平方水簾,多大的風(fēng)機,哪個型號的風(fēng)機 相關(guān)的主題文章:
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
