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廠房負(fù)壓風(fēng)機_變風(fēng)量風(fēng)機盤管系統(tǒng)節(jié)能分析暖通空調(diào)送風(fēng)機動葉卡
| 送風(fēng)機動葉卡死故障處理 |
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現(xiàn)象 1、爐膛壓力低報警。 2、送風(fēng)機'>風(fēng)機A動葉卡在某一位置并跳出手動、送風(fēng)機'>風(fēng)機B動葉開大，引風(fēng)機A/B調(diào)節(jié)擋板關(guān)小。 3、總風(fēng)量下降，蒸汽溫度擾動。 故障'>故障 1、發(fā)現(xiàn)爐膛壓力低報警，引風(fēng)機A/B調(diào)節(jié)擋板關(guān)小、電流下降。 2、發(fā)現(xiàn)總風(fēng)量下降,氧量下降。 3、送風(fēng)機A動葉跳出手動、指令/反饋不一致，送風(fēng)機A電流下降。送風(fēng)機B動葉開大、電流上升。 4、令巡檢檢查核對送風(fēng)機A動葉，檢查送風(fēng)機A/B運行情況。 5、匯報值長，快減負(fù)荷，BM降至85％。聯(lián)系檢驗到場。 6、聯(lián)系助手留意汽機/電氣運行。 7、撤出送風(fēng)機B至手動、開大動葉85％，留意電流不超限。 8、同時把送風(fēng)機A動葉調(diào)至卡澀值，小幅調(diào)整指令，確認(rèn)反饋、電流無變化，判定送風(fēng)機A動葉故障'>故障卡澀。 9、匯報值長：送風(fēng)機A動葉故障卡澀。 10、檢查送風(fēng)機A/B、引風(fēng)機A/B、一次風(fēng)機A/B的電流、振動、溫度正常，氧量、負(fù)壓正常，根據(jù)氧量適當(dāng)調(diào)整負(fù)荷，一次風(fēng)母管壓力正常。 11、檢查制粉系統(tǒng)運行正常。 12、維持主/再汽、壁溫正常，過熱度正常，必要時手動調(diào)整煤/水比、煙道擋板。 13、全面檢查爐、機、電系統(tǒng)運行正常。 |
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收錄時間:2011年02月21日 17:43:48 來源:中國電力資料網(wǎng) 作者: |
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| 引風(fēng)機喘振故障處理 |
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現(xiàn)象 1、爐膛負(fù)壓波動大，火焰產(chǎn)業(yè)電視顯示火焰大幅晃動。 2、引風(fēng)機'>風(fēng)機A調(diào)節(jié)擋板、電流大幅波動，B也隨之波動。 3、引風(fēng)機'>風(fēng)機A振動、軸承溫度上升。 4、鍋爐總風(fēng)量、氧量也隨著波動，送風(fēng)機動葉也隨之波動。 5、鍋爐主/再汽溫波動。 6、引風(fēng)機A就地運行聲音異常，振動加大。 7、檢測喘振的差壓開關(guān)可能動作，導(dǎo)致引風(fēng)機A跳閘 處理 1、根據(jù)現(xiàn)象判定引風(fēng)機A發(fā)生喘振，撤出手動，降低風(fēng)機靜葉開度。消除風(fēng)機喘振。撤出送風(fēng)機手動，減輕對爐膛壓力的繞道。 2、迅速降低機組負(fù)荷，調(diào)整爐膛壓力正常。 3、令巡檢就地檢查引風(fēng)機運行情況，檢查靜葉開度和調(diào)節(jié)機構(gòu)，出口門開度情況。 4、聯(lián)系助手關(guān)注汽機/電氣。 5、匯報值長，聯(lián)系檢驗。 6、檢查引風(fēng)機A的出口通道是否有關(guān)小堵塞現(xiàn)象。 7、檢查總風(fēng)量、氧量、爐膛負(fù)壓正常，鍋爐燃燒正常，火檢正常。 8、檢查送/引風(fēng)機各參數(shù)正常。 9、找出發(fā)生喘振的原因，緩慢調(diào)整兩臺引風(fēng)機負(fù)荷平衡；否則停運引風(fēng)機A并隔離，由檢驗進行檢查。 10、假如引風(fēng)機A跳閘，確認(rèn)送風(fēng)機A聯(lián)跳。 11、確認(rèn)RB動作，目標(biāo)負(fù)荷300MW，目標(biāo)壓力。 12、維持主/再汽、壁溫正常，過熱度正常，必要時手動調(diào)整煤/水比、煙道擋板。 13、全面檢查爐、機、電系統(tǒng)運行正常。 |
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收錄時間:2011年02月21日 17:43:39 來源:中國電力資料網(wǎng) 作者: |
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中國風(fēng)機產(chǎn)業(yè)網(wǎng) 在CRT操縱端上操縱復(fù)位。MFT動作內(nèi)容如下。
退出如下保護：給水流量間斷保護；內(nèi)置閥前壓力降低保護；爐膛熄火保護；燃油壓力降低保護；2臺吸風(fēng)機全停保護；2臺送風(fēng)機全停保護；兩側(cè)空預(yù)器全停保護；2臺一次風(fēng)機全停保護；失去所有燃料保護。跳閘所有給粉機。跳閘2臺一次風(fēng)機。跳閘2臺排粉機。封閉燃油快關(guān)閥、燃油進出口閥、封閉所有火咀油閥。停汽動給水泵、停電泵并禁止備用開關(guān)合閘。
所有給粉機全為分閘位時：所有油咀油閥全為關(guān)位或燃油快關(guān)閥關(guān)位。
燃料為煤位0MFT動作或燃料為油位0.13集控室臥盤手動停爐14集控室立盤緊急手動停爐15汽機跳鍋爐，MFT動作將機組限定在安全狀態(tài)，MFT復(fù)位將解除這種限定。因此，MFT動作后，應(yīng)保持MFT動作狀態(tài)，直到再次啟動鍋爐。開始點火是幾種主保護的投入前提,生產(chǎn)車間降溫設(shè)備，它的含義是當(dāng)NM007、NM251同時打開且至少下層油咀有1只油閥未封閉。爐膛負(fù)壓保護當(dāng)壓力開關(guān)三取二動作時動作，保護動作后不直接觸發(fā)MFT動作，而是跳雙吸風(fēng)機，雙吸風(fēng)機全停引起MFT動作。立盤手動停爐開關(guān)除了觸發(fā)MFT動作外，還直接發(fā)出跳閘所有給粉機、跳閘雙一次風(fēng)機、跳閘雙排粉機、封閉NM007.操縱臺手動停爐開關(guān)僅觸發(fā)MFT動作。當(dāng)燃料在煤位燃油壓力低保護動作不觸發(fā)MFT動作，僅封閉NM007和NM251NM252、封閉所有油咀油閥。任何保護通道故障信號屏蔽該保護通道，保護壓板0推出可以復(fù)位故障信號。
65%負(fù)荷保護動作觸發(fā)切除上層四角給粉機（NL104、NL106、NL205、NL207）及其對應(yīng)的一次風(fēng)門和二次風(fēng)門、信號送調(diào)節(jié)回路、信號送機控回路。吸風(fēng)機、送風(fēng)機、一次風(fēng)機、空預(yù)器單側(cè)跳保護動作除了觸發(fā)65%負(fù)荷保護動作外封閉本側(cè)出、進口風(fēng)門。
目前，隨著我國國民經(jīng)濟和交通運輸業(yè)的飛速發(fā)展，大城市的交通運輸壓力日趨嚴(yán)峻。為了緩解地面交通運輸?shù)膲毫Γ罔F作為一種新興高效的運輸方式在各大城市紛紛面世。
地鐵建于地面之下，所有通風(fēng)幾乎都靠風(fēng)機來完成。由于地鐵隧道在日常通風(fēng)、列車阻塞與火災(zāi)排煙時風(fēng)機需正反轉(zhuǎn)送風(fēng)，并且正反轉(zhuǎn)送風(fēng)的風(fēng)量 Q 與全壓 p 的大小要基本保持一致。因此，地鐵隧道通風(fēng)系統(tǒng)配置了大量的可逆轉(zhuǎn)式軸流通風(fēng)機。
可逆轉(zhuǎn)軸流通風(fēng)機要保證在正轉(zhuǎn)和反轉(zhuǎn)工況下都具有相同或相近的風(fēng)機性能，故對其葉片的翼型就有著特殊的要求—在正向和逆向送風(fēng)時，翼型都能提供良好的氣動性能。尋找一種更好地滿足這一特殊要求的可逆翼型對提高地鐵風(fēng)機效率和降低噪聲有著重要的實用價值。本文借助商用軟件
FLUENT 對 3 種可逆翼型的地鐵軸流通風(fēng)機分別進行了整機三維流場和聲場數(shù)值模擬計算，通過對比分析，確定采用哪一種翼型更適合地鐵可逆轉(zhuǎn)軸流通風(fēng)機。
1 算例
以某 10 號地鐵風(fēng)機為算例，圖 1 為葉輪圖，其幾何參數(shù)：葉輪直徑 1000mm , 輪轂比 0.5 ，葉片數(shù) 12 ，沿葉片徑向取 5 個剖面，各剖面參數(shù)見表 1 。
根據(jù)地鐵可逆軸流通風(fēng)機翼型的使用要求，其中弧線不應(yīng)是一般翼型的中弧線。一般翼型的中弧線具有單個拱形形狀，而可逆翼型的中弧線應(yīng)是“ S ”形，即翼型前部向上拱，翼型后部向下拱，中弧線成“ S ”形狀 [1] 。因為只有這種形狀才能使在同一迎角下，正向和逆向運行時繞過翼型頭部的流動都比較“順流”、相似。具有這一翼型的特性常見形式有 3 種： S 形機翼翼型、 S 形圓弧板翼型和平直板翼型。 3 種翼型的結(jié)構(gòu)如圖 2 所示。算例中， S 形機翼翼型采用 REVER18 ，其截面尺寸列于表 2 。算例中的 S 形圓弧板翼型與 REVER18 具有相同中弧線。
表 2 REVER18 翼型截面尺寸
X
0.00
0.89
1.79
3.57
5.36
7.14
10.71
14.29
21.43
28.57
32.14
35.71
42.86
50.00
YU
0.00
1.17
1.52
1.94
2.17
2.34
2.55
2.66
2.84
3.55
4.12
4.87
6.46
8.00
YL
0.00
-1.47
-2.24
-3.27
-3.88
-4.53
-5.32
-5.82
-6.08
-5.87
-5.60
-5.25
-4.30
-3.01
X
57.14
64.29
67.86
71.43
78.57
85.71
89.29
92.86
94.64
96.43
98.21
99.11
100.0
—
YU
9.27
10.23
10.57
10.84
11.32
10.79
10.29
9.50
8.95
8.24
7.21
6.44
4.99
—
YL
-1.49
0.11
0.85
1.42
2.13
2.31
2.42
2.63
2.80
3.03
3.45
3.81
4.99
—
為了使計算結(jié)果具有可比性，保持上述葉輪幾何參數(shù)及各剖面安裝角和弦長不變，翼型分別采用 S 形機翼翼型、 S 形圓弧板翼型和平直板翼型。通過數(shù)值模擬研究以上 3 種翼型對風(fēng)機性能和噪聲的影響。
2 數(shù)值模擬
2.1 流場數(shù)值模擬
采用有限體積法離散控制方程 , 對風(fēng)機的三維定常流場進行分離式隱式求解。計算采用 標(biāo)準(zhǔn) k- ε兩方程紊流模型，近壁區(qū)的流動模擬采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù) , 差分格式為二階迎風(fēng)差分格式 , 壓力 - 速度耦合采用標(biāo)準(zhǔn) SIMPLE 算法求解 [2] 。
計算模型采用商用 CAD 繪圖軟件建立，圖 3 為計算模型及邊界條件定義。網(wǎng)格劃分在 gambit 中完成， 3 種翼型計算域的網(wǎng)格類型和網(wǎng)格分布相同，圖 4 為網(wǎng)格圖，網(wǎng)格數(shù)大約為 55 萬。
2.2 聲場數(shù)值模擬
氣動聲學(xué)在很多工業(yè)領(lǐng)域中倍受關(guān)注，模擬起來相當(dāng)困難。使用 FLUENT 可以有多種方法計算由非穩(wěn)態(tài)壓力脈動引起的噪聲，瞬態(tài)大渦模擬（ LES ）預(yù)測的表面壓力，可以使用 FLUENT 內(nèi)嵌的快速傅立葉變換（ FFT ）工具轉(zhuǎn)換成頻譜。 FW_H 聲學(xué)模型可以用于模擬從非流線型實體到旋轉(zhuǎn)風(fēng)機葉片等各式各樣的噪聲源的傳播，寬帶噪聲源模型允許在穩(wěn)態(tài)結(jié)果的基礎(chǔ)上進行模擬，這是一個快速評估設(shè)計是否需要改進的非常實用的工具。
軸流通風(fēng)機的氣動噪聲主要包括旋轉(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲 [3] 。旋轉(zhuǎn)噪聲又稱離散頻率噪聲，當(dāng)葉片在自由空間旋轉(zhuǎn)時，葉片相鄰的某固定位置上空氣受到葉片及其壓力場的周期性激勵而發(fā)聲。旋轉(zhuǎn)噪聲的頻率 (Hz) 為
由于 3 種翼型風(fēng)機葉輪的幾何參數(shù)相同，即 n 和 Z 相同，由上式可知，風(fēng)機旋轉(zhuǎn)噪聲的頻譜相同。對 3 種翼型風(fēng)機噪聲的比較，只需比較渦流噪聲。渦流噪聲又稱寬帶噪聲，是由隨機壓力脈動引起的。根據(jù)流場計算的結(jié)果，可以利用 FLUENT 中的寬帶噪聲源模型對渦流噪聲進行估算。
3 數(shù)值模擬結(jié)果及分析
3 種葉片翼型風(fēng)機的整機性能參數(shù)見表 3 。結(jié)果表明： S 形機翼翼型葉片風(fēng)機的效率最高，渦流噪聲的最高聲功率級最小。 S 形圓弧板翼型風(fēng)機在相同幾何外形下能獲得最大的總壓和風(fēng)量，效率居中，但渦流噪聲最大。平直板翼型風(fēng)機總壓、流量和效率都最小，但渦流噪聲居中。
表 3 整機性能參數(shù)
參數(shù)
機翼翼型
圓弧板翼型
平直板翼型
總壓 p /Pa
388.4
429.3
384.1
流量 Q /（ m/s）
14.1
14.5
13.8
轉(zhuǎn)軸力矩T /（N·m）
54.1
66,負(fù)壓風(fēng)機廠家.4
57.9
軸功率 L /W
8220.1
10080.3
8795.8
效率η /%
66.67
61.75
60.26
最高聲功率級 /dB
127.2
135.6
134
圖 5a 、 b 、 c 分別給出 3 種翼型風(fēng)機的出口面上的流場速度矢量分布圖�？梢钥闯�，機翼翼型風(fēng)機出口速度分布比較均勻，而且速度偏轉(zhuǎn)相對較小，損失最小。
圖 6a 、 b 、 c 分別給出 3 種翼型風(fēng)機葉片徑向 350mm 處剖面上的流場相對速度矢量分布。可以看出， 3 種翼型葉片都沒有發(fā)生流動分離，說明葉片安裝角設(shè)計合理。機翼翼型前后緣流場流動性能最好，流動損失最小。平直板翼型流動性能最差，流動損失最大。
圖 7a 、 b 、 c 分別給出 3 種翼型風(fēng)機葉片表面聲功率級分布圖。可以看出，在葉片前緣渦流噪聲最大，機翼翼型葉片高渦流噪聲區(qū)域的范圍比其他兩種翼型要小，圓弧板翼型葉片高渦流噪聲區(qū)域最大。
4 結(jié)論
通過以上對比分析可以看出， S 形機翼翼型流動性能最好，流動損失最小，效率最高，噪聲最低，總體性能最好。 S 形圓弧板翼型流動性能居中，但噪聲最大。平直板翼型噪聲居中，但流動性能最差。因此， S 形機翼翼型更適合地鐵可逆轉(zhuǎn)軸流風(fēng)機采用。
中國風(fēng)機產(chǎn)業(yè)網(wǎng) SO2風(fēng)機系統(tǒng)機電設(shè)備主要由以下幾部門組成：主電機、KK&K風(fēng)機、進口導(dǎo)葉裝置、油箱、水冷裝置、齒輪變速箱、連軸器、高壓電機液態(tài)電阻軟啟動裝置等。SO2風(fēng)機為德國KK&K風(fēng)機，電機為國產(chǎn)配套，額定功率3750kW，額定電壓10kV，采用液態(tài)電阻降壓起動方式。
風(fēng)機本體及輔助配套設(shè)備上，電機型式試驗檢測儀表為設(shè)備廠家配套，包括主電念頭前后軸承溫度、電念頭定子繞組溫度、潤滑油壓、風(fēng)機軸承溫度、齒輪變速箱高速、低速軸承溫度、風(fēng)機進口溫度、河北曝氣器風(fēng)機軸（水平、垂直方向）振動值檢測等。
風(fēng)機控制系統(tǒng)選用ControlLogix5000系統(tǒng)，操縱員通過人機界面可實現(xiàn)風(fēng)機、輔助油泵、事故油泵、油站加熱器和進口導(dǎo)葉裝置的控制，并對軸承溫度、電機繞組溫度、油溫、油壓、油位、進口導(dǎo)葉裝置以及油過濾器油壓等參數(shù)進行實時監(jiān)控。
SO2風(fēng)機控制系統(tǒng)主控制器選用1756-61ControlLogix5561控制器,車間負(fù)壓風(fēng)機，I/O卡件、觸摸屏均為AB產(chǎn)品。PLC控制系統(tǒng)通過CNB通信卡與硫酸廠DCS系統(tǒng)通信。
中國風(fēng)機產(chǎn)業(yè)網(wǎng) 煤礦溫度實時丈量與反饋系統(tǒng)硬件由PC計算機、單片機、測溫電路和溫度控制電路組成。測溫傳感器選用STT－A鉑電阻溫度傳感器，將STT－A鉑電阻溫度傳感器固定在風(fēng)機的主軸和電念頭前后軸承上。當(dāng)FBCZ防爆式透風(fēng)機處于工作狀態(tài)時，STT－A鉑電阻溫度傳感器將會獲取透風(fēng)機主軸和繞組上的溫度信號。
由AT89C52單片機組成的測溫電路系統(tǒng)對溫度信號進行采集、濾波、轉(zhuǎn)換，將透風(fēng)機主軸和繞組的溫度變化轉(zhuǎn)換成電流變化。STT－A鉑電阻溫度傳感器采集的信號輸送到數(shù)據(jù)采集卡PCI－6021的A/D接口，將0～150℃的動態(tài)溫度信號由溫度變送器KFJ－WD－5變?yōu)?～20mA的變化電流信號，這些代表著透風(fēng)機溫度的電流信號源經(jīng)AI模塊、NI采集卡內(nèi)部電流溫度轉(zhuǎn)化程序轉(zhuǎn)換成相對應(yīng)的攝氏溫度值。
接著PC計算機借助于RS232與RS485轉(zhuǎn)換接口裝置，通過RS232串口線與AT89C52單片機相連，單片機將采集到的溫度數(shù)據(jù)傳輸?shù)接嬎銠C上。由LabView搭建的溫度分析電路部門讀入信號，經(jīng)PID控制算法分析處理讀取的數(shù)據(jù)，計算出系統(tǒng)所要輸出的信號值，然后再由串口線將終極分析得到的信號傳輸?shù)浇K端溫度反饋電路，完成對風(fēng)機溫度的控制。
鋒速達負(fù)壓風(fēng)機-大北農(nóng)集團巨農(nóng)種豬示范基地風(fēng)機設(shè)備水簾設(shè)備供應(yīng)商！臺灣九龍灣負(fù)壓風(fēng)機配件供應(yīng)商！ 主要產(chǎn)品豬舍通風(fēng)降溫,豬棚通風(fēng)降溫,豬場通風(fēng)降溫,豬舍風(fēng)機,養(yǎng)殖地溝風(fēng)機,豬舍地溝風(fēng)機,豬舍多少臺風(fēng)機,廠房多少臺風(fēng)機,車間多少臺風(fēng)機,豬舍什么風(fēng)機好,廠房什么風(fēng)機好,車間什么風(fēng)機好,多少平方水簾,多大的風(fēng)機,哪個型號的風(fēng)機 相關(guān)的主題文章:
