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屋頂風(fēng)機排風(fēng)設(shè)備_轉(zhuǎn)爐煉鋼除塵現(xiàn)狀及常見問題分析窯爐百科故障
| 轉(zhuǎn)爐煉鋼除塵現(xiàn)狀及常見問題分析 |
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| 轉(zhuǎn)爐煉鋼除塵現(xiàn)狀及常見問題分析
轉(zhuǎn)爐除塵工藝直接決定著國家的節(jié)能減排政策能否很好的實施。下面簡單介紹我國轉(zhuǎn)爐除塵的現(xiàn)狀，國內(nèi)常用工藝流程，重點是討論幾種除塵工藝的優(yōu)缺點及改進建議。 一、煉鋼轉(zhuǎn)爐煙氣特點 在轉(zhuǎn)爐吹煉過程中，轉(zhuǎn)爐中產(chǎn)生約1450℃的高溫廢氣，主要成分是CO、O2、CO2、N2和SO2，CO含量可高達80%以上。含有大量的粉塵，含塵濃度可達150-200g／Nm3，噸鋼可產(chǎn)生10～30kg粉塵。所以轉(zhuǎn)爐煙氣具有高溫、有毒、易燃易爆、含塵量高等特點。同時轉(zhuǎn)爐煙氣又具有很高的利用價值，具有潛熱、顯熱等大量能量，煙氣中的粉塵也含有50%以上的全鐵，可以循環(huán)利用。 轉(zhuǎn)爐煉鋼是間歇式生產(chǎn)，所以轉(zhuǎn)爐煙氣的生產(chǎn)也是間斷的，使得煙氣處理控制系統(tǒng)變得更加復(fù)雜。 二、目前常見處理工藝 煉鋼轉(zhuǎn)爐煙氣除塵分為濕法和干法兩大類。最具代表性的是OG濕法除塵工藝和L―T干法除塵工藝。 (一)OG濕法除塵工藝 最具代表性的是“雙文程式”的工藝流程，簡稱OG法，目前世界上大部分轉(zhuǎn)爐都采用這種方法。該流程是：轉(zhuǎn)爐煙氣經(jīng)罩裙、Ⅰ至Ⅳ段汽化冷卻煙道冷卻之后，由1600℃降至800℃左右，然后進一文、二文進一步降溫并除塵，再經(jīng)誘引離心風(fēng)機到三通切換閥，煤氣合格的進入回收系統(tǒng)，達不到煤氣回收要求的煙氣進入放散塔點火排放。 OG系統(tǒng)根據(jù)文氏管的原理知道文氏管是靠喉口處高速氣流使噴入的水二次霧化，以增大水滴的表面積，捕捉更多的粉塵，這種原理使文氏管阻損很大。因而系統(tǒng)存在著阻力大、用水量大、凈化效果不理想的問題，造成水、電浪費的現(xiàn)象比較嚴(yán)重。并且系統(tǒng)經(jīng)常采用的折板式水霧分離器、絲網(wǎng)脫水器等脫水設(shè)備效果不理想、易堵塞，造成風(fēng)機故障率高；粉塵排放率超標(biāo)。 “OG”流程的優(yōu)點是安全可靠，系統(tǒng)比較簡單，但存在諸多問題。主要有： 1、一文、二文需要的除塵水量很大。 2、蒸汽和濕粉塵粘結(jié)到引風(fēng)機葉片，造成轉(zhuǎn)子不平衡，引起風(fēng)機震動損壞，故障率高，影響系統(tǒng)正常穩(wěn)定運行。 3、系統(tǒng)易結(jié)垢，導(dǎo)致除塵能力下降，集塵效果和凈化效果變差，爐口煙塵外溢、放散塔冒黃煙。 4、系統(tǒng)阻力大，耗電高。 5、污泥處理工序復(fù)雜且容易造成二次污染。 6、受文氏管效率影響，煙塵排放濃度偏高(為100mg／Nm3)。 (二)L―T干法除塵工藝 近年來發(fā)展起來的干法除塵工藝，是由西德魯奇、蒂森公司聯(lián)合推出的，簡稱LT法。工藝流程是：煙氣進入汽化冷卻煙道間接冷卻之后，再用蒸發(fā)冷卻器直接進行冷卻―向通過蒸發(fā)冷卻器內(nèi)的煙氣噴入霧化水。噴入的水量，要準(zhǔn)確地隨煉鋼生產(chǎn)過程中產(chǎn)生熱氣流的熱焓而定，將煙氣冷卻到150℃一200℃后，經(jīng)由煤氣管道引入靜電除塵器進行精除塵。然后通過引風(fēng)設(shè)備――軸流式鼓風(fēng)機進入煤氣切換站，合格的煤氣經(jīng)進一步冷卻之后進入回收系統(tǒng)，不合格的煤氣經(jīng)放散塔點火放散。 L―T流程的優(yōu)點是，不需廢水處理設(shè)備和污泥脫水設(shè)備等，因此干法除塵具有水耗低、無污水處理系統(tǒng)、電耗低、風(fēng)機運行穩(wěn)定、粉塵排放濃度低(為10mg／Nm3)等諸多優(yōu)點。 存在一些問題主要是： 1、干法除塵造價高、自動控制連鎖多，要求自動化程度高。 2、采用的機械設(shè)備多，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，故障率高，維修時間長。 3、由于蒸發(fā)冷卻使煤氣中含有較高的水分，易形成結(jié)露，影響極間距離和運行電壓，還影響輸灰系統(tǒng)設(shè)備運行壽命，為此對蒸發(fā)冷卻塔水量、水壓控制有嚴(yán)格要求。 4、蒸發(fā)冷卻器壁上結(jié)垢問題還沒有很好的解決。 5、泄爆頻繁，影響電除塵器內(nèi)部件的壽命和除塵效果。 6、除塵后煤氣溫度高，還必須采用專門的冷系統(tǒng)進行冷卻后才能進煤氣柜。 (三)近年出現(xiàn)的新工藝 1、塔文流程 塔文流程是德國Luugi.Bischoff公司開發(fā)的技術(shù)。工藝流程為：轉(zhuǎn)爐煙氣經(jīng)活動煙罩收集后，進入汽化冷卻系統(tǒng)冷卻，然后進入除塵塔(含RSW環(huán)縫清洗裝置)，也就是將洗滌塔與環(huán)縫文氏管組合在一起成為高效除塵塔，再到脫水器脫水，然后通過誘因風(fēng)機進入切換系統(tǒng)，或回收或放散。 該系統(tǒng)具有凈化效率高，系統(tǒng)阻力小、風(fēng)機能耗低、系統(tǒng)簡單等特點。但是也存在投資高、除塵水用水量偏大、塔文結(jié)構(gòu)復(fù)雜、檢修清理不便的問題。 2、高效噴霧洗滌塔加環(huán)縫文氏管的工藝流程(稱為新OG系統(tǒng)) 國內(nèi)自行研制的一種新工藝，已經(jīng)用于近20座100噸以上轉(zhuǎn)爐，將干法除塵的一些技術(shù)移植到濕法除塵系統(tǒng)，對濕法除塵的一些關(guān)鍵設(shè)備進行了突破性的改進，形成了新的濕法除塵工藝，工藝流程為煙氣通過汽化冷卻煙道冷卻之后，溫度由1450度左右，降至800度左右，然后經(jīng)過高溫非金屬膨脹節(jié)進入高效噴霧洗滌塔進行精除塵，再進入上行式環(huán)縫文氏管進行精除塵，然后進入漩流脫水器進行精脫水，然后通過管道進入風(fēng)機加壓，回收或者外排。 該流程具有以下特點： 工藝流程簡化； 與傳統(tǒng)的濕法工藝比較節(jié)省水量、降低阻力、降低電耗； 從根本上消除了除塵水排除時易裹帶煤氣的安全隱患； 降低了工人勞動強度； 降低了設(shè)備故障率，提高了風(fēng)機運行壽命。 3、高效噴霧洗滌塔加新型RD文氏管的流程 用新型RD文氏管取代4.3所述流程中的上行式環(huán)縫文氏管，其他不變，在保證排放效果的前提下，可以使成本進一步降低。 新型文氏管具有以下優(yōu)點： (1)取消了原R-D文氏管雙側(cè)水箱、噴孔、氮氣捅針，使結(jié)構(gòu)更加簡單、制作成本更低。 (2)采用逆向霧化噴嘴，解決了原R-D文氏管噴孔堵塞、氮氣捅針故障率高、維修量大，職工勞動強度高的問題。 (3)解決了原R-D文氏管雙側(cè)外噴，噴入的水成柱狀，靠高速氣流沖擊二次霧化，導(dǎo)致阻力增大，并且水的霧化效果不好，凈化效率較低的問題。 (4)解決了原R-D文氏管部分噴水孔堵了之后，造成噴水不均勻，一部分煙氣不能與水接觸，影響凈化效果的問題。 (5)解決了原R-D文氏管雙側(cè)噴水一側(cè)在收縮段，一側(cè)在擴張段，收縮段一側(cè)噴水凈化效果好，擴張段一側(cè)噴水的凈化效果差的問題。提高了凈化效果排放濃度在50-80mg／m3。解決了風(fēng)機易積灰，影響使用壽命的問題 (6)解決了原R-D文氏管閥板易結(jié)垢卡死的問題。 (7)解決了原R-D文氏管閥板控制系統(tǒng)失靈后風(fēng)機喘震的問題及因為閥板控制失靈或誤操作關(guān)閉二文喉口導(dǎo)致的風(fēng)機入口管道抽癟的問題。 4、因為新型R-D文氏管直接噴入霧化水，提高了除塵水的利用率，可以節(jié)省除塵用水20% 新型R-D文氏管直接噴入霧化水，可以降低高速氣流沖擊水幕造成的阻力，降低阻力20% 新型R-D文氏管不用在非吹煉期自動清掃噴孔，所以不用氮氣做動力源，也簡化了自動控制系統(tǒng)，使系統(tǒng)更簡單。新型文氏管應(yīng)用于轉(zhuǎn)爐除塵系統(tǒng)，提高煙氣的凈化效率，延長設(shè)備使用壽命，降低系統(tǒng)故障率，起到一定的節(jié)水節(jié)電作用，還節(jié)省了氮氣，降低了運行費用；并且制作費用低、節(jié)省了氮氣管道的投資費用；故障率低，降低了工人的勞動強度。在節(jié)能減排方面有著積極地作用。 綜上所述，新的轉(zhuǎn)爐濕法除塵工藝在很長的一段時間內(nèi)具有推廣應(yīng)用的前景，尤其是現(xiàn)在各鋼廠小型轉(zhuǎn)爐紛紛擴容，除塵系統(tǒng)能力明顯不足，一般均對系統(tǒng)進行徹底改造，投資大，工期長，并且污水處理也要做相應(yīng)改造。如果采用半干法除塵(新OG系統(tǒng))，阻力可降低3-5Kpa，可節(jié)水1／3，就可大大減少改造費用，也可降低改造工期，而不用增大風(fēng)機，也不用增加除塵水供水及污水處理系統(tǒng)的能力。這樣可以大大減少改造成本，縮短改造時間。 現(xiàn)在國家在節(jié)能減排和環(huán)境保護方面的工作力度不斷加大，我公司轉(zhuǎn)爐除塵的達標(biāo)排放是目前環(huán)保工作的重點，尤其是舊區(qū)的紅煙治理更是工作的難點。采用先進的“新OG”系統(tǒng)，不僅能夠解決舊區(qū)轉(zhuǎn)爐除塵效果不好的現(xiàn)狀，而且由于其系統(tǒng)本身耗能少，運行成本低，維護簡單，因此可以考慮在新建的轉(zhuǎn)爐除塵系統(tǒng)上加以應(yīng)用。 |
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收錄時間:2011年03月31日 02:56:33 來源:未知 作者: |
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風(fēng)機概況：屬單軸兩級壓縮、增速機傳動、外帶耦合器的聯(lián)接方式，風(fēng)機進出口管道均沒有膨脹節(jié)。機組的傳動示意圖見圖1。
圖1 風(fēng)機傳動結(jié)構(gòu)示意圖
機組的布置方式：主機布置在二樓的5m層，潤滑油站在一樓0m層側(cè)邊布置，整個基礎(chǔ)沒有打樁基，1#、2#機組共用一個混凝土墊層。
因2#機振動相對更大，主要論述2#機的情況。
２ 故障現(xiàn)象
自2006年12月投產(chǎn)運行以來，2#風(fēng)機振動就一直偏大，在機組四周5m平臺可感覺到基礎(chǔ)的振動，距機組20m左右的操作室也能明顯感覺到振動，機組其他參數(shù)正常，風(fēng)機兩個軸承均設(shè)有振動檢測，每個軸承有兩個測振點，呈90°角布置，設(shè)置的振動報警值為70μm，振動停機值為90μm，振動信號引入DCS系統(tǒng)顯示。初次運行DCS顯示振動值便達到130μm，機組被迫停機，之后對轉(zhuǎn)子進行了動平衡校正，但機組仍然運行不了幾天。風(fēng)機、電機、增速機等各個系統(tǒng)均有較大的振動，同時風(fēng)機軸承、電機軸承及耦合器等交替出現(xiàn)故障，其中一次電機軸承振動最大達到281μm，通過便攜式測振儀進行頻譜圖分析發(fā)現(xiàn)電機軸承出現(xiàn)故障。拆開發(fā)現(xiàn)電機前后軸承均已損壞，更換檢修，但只是振動有所減小，機組其他各組件經(jīng)過幾次維修或更換備件，風(fēng)機系統(tǒng)振動仍然很大，風(fēng)機在投運之后的320天中只勉強運行了19天。
2007年10月用便攜式測振儀對機組各部位進行了振動檢測，風(fēng)機因振動高不能提速，轉(zhuǎn)速只有1764r/min，電機轉(zhuǎn)速2985r/min，測點布置見圖2。其中001、002、003、004為軸承位，005、006、007、008、009、010分別為電機和風(fēng)機地腳螺栓測點。
地腳螺栓按圖3測量。綜合以上數(shù)據(jù)及頻譜圖分析，機組振動具有以下特征：
�。�1）風(fēng)機徑向振動值較大，軸向振動也偏大；
（2）風(fēng)機轉(zhuǎn)頻f10=1764/60=29.4，從風(fēng)機垂直、水平方向的頻譜圖來看，振動具有倍頻特征，其中1倍頻和2倍頻諧波具有較大峰值，其他高頻成分較少；
�。�3）電機轉(zhuǎn)頻f20=2985/60=49.75，從頻譜圖看，電機軸承振動也呈倍頻特征，但有很多高頻成分，2倍頻所占比重也大；
�。�4）電機地腳螺栓測點007、008的振動值明顯高于測點005、006的振動值，振動從螺栓頂部P1往基礎(chǔ)方向P3有逐漸增大之勢，而且在底座與基礎(chǔ)之間（P2與P3）出現(xiàn)了振動突然加大的情況；
�。�5）風(fēng)機地腳螺栓振動值比較均勻，且明顯小于電機地腳螺栓振動值；
（6）從運行情況來看，機組振動隨轉(zhuǎn)速的升高而加大。
３ 振動原因分析
從風(fēng)機軸承振動頻譜圖上看，雖然1倍頻和2倍頻分量較重，但其他高頻成分較少，而且軸承溫度均衡，故判斷風(fēng)機軸承沒有故障；通過風(fēng)機地腳螺栓振動數(shù)據(jù)分析看，風(fēng)機地腳螺栓沒有松動或接觸不良等故障。
通過以上現(xiàn)象及特征進行分析，可以判斷機組振動有以下原因。
�。�1）風(fēng)機轉(zhuǎn)子不平衡是振動原因之一。風(fēng)機軸承振動在徑向方向反映最大，且振動值隨轉(zhuǎn)速的升高而加大，頻譜分析發(fā)現(xiàn)1倍頻分量較重，這是明顯的風(fēng)機轉(zhuǎn)子不平衡造成的[1] 。而風(fēng)機轉(zhuǎn)子不平衡主要是因為輸送的介質(zhì)是焦化煤氣，含焦油成分比較多，在停機狀態(tài)下，盡管對轉(zhuǎn)子進行了盤車，但蒸汽對葉輪上焦油的沖刷形成的液滴不均勻，導(dǎo)致了轉(zhuǎn)子不平衡，可是在這之前的檢修也曾經(jīng)對風(fēng)機轉(zhuǎn)子做過動平衡校正，卻只降低了振動，而沒有從根本上解決機組振動問題，因此風(fēng)機轉(zhuǎn)子動不平衡只是振動原因之一。
�。�2）系統(tǒng)的對中不良也是引起整個系統(tǒng)振動的主要原因之一。從整個風(fēng)機系統(tǒng)來看，風(fēng)機、耦合器和電機交替或同時頻繁出現(xiàn)故障，而且風(fēng)機和電機頻譜圖上2倍頻分量均較大，故不容忽視，這是整個系統(tǒng)對中不良引起的。
�。�3）電機剛性底座下的墊鐵有松動或接觸不良現(xiàn)象也是引起振動的主要原因。尤其是靠測點007和008邊的墊鐵安裝不密實，有松動。
4 處理措施
�。�1）對風(fēng)機轉(zhuǎn)子和電機轉(zhuǎn)子分別進行了動平衡校正。校正時發(fā)現(xiàn)風(fēng)機轉(zhuǎn)子初始不平衡量達29538g·mm（標(biāo)準(zhǔn)是1076g·mm）,整體廠房降溫通風(fēng)，電機不平衡量偏移較小，這與前面的判斷相符，校正后不平衡量均在要求范圍內(nèi)。
（2）重新澆注耦合器和電機的二次灌漿層。在打掉原始二次灌漿層后發(fā)現(xiàn)電機鋼底座下的墊鐵各層接觸不良，墊鐵之間有縫隙，接觸面也不平，以測點007、008邊的墊鐵為甚，驗證了前面的分析，對各組墊鐵進行打磨處理，并重新調(diào)整，保證每組墊鐵與墊鐵之間、墊鐵與底座之間都處在緊密接觸狀態(tài)。在澆灌二次層時確保澆灌密實，不允許有漏漿現(xiàn)象。
（3）重新調(diào)整機組各部件之間的對中。在調(diào)整時發(fā)現(xiàn)每個部件的對中情況都不好，風(fēng)機機殼和轉(zhuǎn)子均處于軸向傾斜狀態(tài)，傾斜量達0.70mm，風(fēng)機與增速機之間同心度偏移量達0.20mm。耦合器與增速機之間、耦合器與電機之間的同心偏移量也不同程度超過規(guī)定值2.5倍以上，對此，均重新進行了調(diào)整。
�。�4）檢查各部軸承均未發(fā)現(xiàn)損壞情況，這與前面的振動特性分析相符，對各部軸承只作簡單的拋光和研點處理，各軸承間隙也都在要求范圍內(nèi)。
5 運行效果
機組經(jīng)過以上處理后，于2007年10月15日進行系統(tǒng)試車，站在風(fēng)機四周明顯感覺到振動大大減小，從DCS控制系統(tǒng)上看風(fēng)機振動位移值穩(wěn)定在18～22μm之間，機組進入喘振區(qū)時，振動值也只有25μm，當(dāng)轉(zhuǎn)速穩(wěn)定在3715r/min時，在原來的測點處用便攜式測振儀進行測量，各振動值見表3和表4。
表3 檢修后機組軸承振動值
測點
垂直向/μm
徑向/μm
軸向/μm
001
11.76
21.25
13.36
002
7.15
15.35
7.31
003
31.20
11.55
22.61
004
此測點因有風(fēng)扇外殼罩，不便測量，故無數(shù)據(jù)
注：軸承位測點布置在軸承外殼上
表4 檢修后地腳螺栓各部位振動值
測點
P1/μm
P2/μm
P3/μm
005
24.04
23.28
22.63
006
23.54
22.99
22.06
007
27.62
27.56
28.05
008
26.83
26.69
27.21
009
5.210
5.681
6.985
010
5.832
7.485
8.790
從以上數(shù)據(jù)看出機組振動已大大減少，其中風(fēng)機軸承振動比檢修前降低了42%，電機基礎(chǔ)振動比檢修前降低了29%。
之后一直保持連續(xù)運行，機組未出現(xiàn)異常，至此，一起因振動導(dǎo)致機組頻繁故障的隱患已解除。
6 經(jīng)驗與教訓(xùn)
對1#風(fēng)機也進行了調(diào)整和處理，但風(fēng)機端同心度偏差很大，受風(fēng)機導(dǎo)向鍵的限制，在目前的基礎(chǔ)上很難調(diào)整，風(fēng)機與增速機的同心度偏移量仍有0.16mm，而且風(fēng)機4個機腳存在不平現(xiàn)象，至于導(dǎo)致此種現(xiàn)象是風(fēng)機機殼變形還是管道安裝應(yīng)力引起的目前尚不清楚，1#風(fēng)機因為以上的原因目前振動值在0.40～0.55μm，狀況遠不及2#風(fēng)機。
從這兩起風(fēng)機振動的分析與處理來看，對于鼓風(fēng)機來講，初次安裝非常重要，除保證機組的各項參數(shù)在標(biāo)準(zhǔn)值以內(nèi)外，還要保證管道拼裝時不能強行對接，盡量使管道與管道之間、管道與機組之間采用自然對接，以消除應(yīng)力；對于隱蔽項目，比如墊鐵的安裝千萬不能輕視，如果中間有哪一個環(huán)節(jié)未做好，都會影響風(fēng)機的運行，而且對分析問題帶來難度。
機組的振動是復(fù)雜的，其原因也是各種各樣的，在分析問題的時候不能單純地從測量數(shù)據(jù)進行，要結(jié)合設(shè)備的性能和特征從多方面考慮，在進行數(shù)據(jù)分析時要結(jié)合振動頻譜特征進行分析，同時對機組的振動檢測需要有連續(xù)性，不能單憑一次數(shù)據(jù)而加以判斷，還要根據(jù)趨勢的變化進行判斷[2] 。
設(shè)備故障診斷技術(shù)的應(yīng)用可以及時發(fā)現(xiàn)設(shè)備故障的早期征兆，據(jù)此判斷故障可能的發(fā)展過程，預(yù)防和減少惡性事故的出現(xiàn)，消除故障隱患，變被動維修為主動維修。通過此技術(shù)的應(yīng)用可以查明故障根源，進行一切基于可靠性的精確維修，從而減少盲目和剩余維修[3]。目前我公司設(shè)備故障診斷技術(shù)的應(yīng)用尚處于初級階段，僅靠儀器的檢測數(shù)據(jù)來判定設(shè)備故障是片面的，要加上平常對設(shè)備的了解等經(jīng)驗積累，才能對設(shè)備故障有一個比較合理的診斷，設(shè)備故障診斷技術(shù)還有待進一步提高。
我國的電動機用電量占全國發(fā)電量的60％～70％，風(fēng)機、水泵設(shè)備年耗電量占全國電力消耗的1/3。造成這種狀況的主要原因是：風(fēng)機、水泵等設(shè)備傳統(tǒng)的調(diào)速方法是通過調(diào)節(jié)入口或出口的擋板、閥門開度來調(diào)節(jié)給風(fēng)量和給水量，其輸出功率大量的能源消耗在擋板、閥門地截流過程中。由于風(fēng)機、水泵類大多為平方轉(zhuǎn)矩負(fù)載，軸功率與轉(zhuǎn)速成立方關(guān)系，所以當(dāng)風(fēng)機、水泵轉(zhuǎn)速下降時，消耗的功率也大大下降，因此節(jié)能潛力非常大，最有效的節(jié)能措施就是采用變頻調(diào)速器來調(diào)節(jié)流量、風(fēng)量，應(yīng)用變頻器節(jié)電率為20％～50％，而且通常在設(shè)計中，用戶水泵電機設(shè)計的容量比實際需要高出很多，存在"大馬拉小車"的現(xiàn)象，效率低下，造成電能的大量浪費。因此推廣交流變頻調(diào)速裝置效益顯著。
采用變頻器驅(qū)動具有很高的節(jié)能空間。目前許多國家均已指定流量壓力控制必須采用變頻調(diào)速裝置取代傳統(tǒng)方式，中國國家能源法第29條第二款也明確規(guī)定風(fēng)機泵類負(fù)載應(yīng)該采用電力電子調(diào)速。
變頻調(diào)速節(jié)能裝置的節(jié)能原理
1、變頻節(jié)能
由流體力學(xué)可知，P（功率）=Q（流量）╳H（壓力），流量Q與轉(zhuǎn)速N的一次方成正比，壓力H與轉(zhuǎn)速N的平方成正比，功率P與轉(zhuǎn)速N的立方成正比，如果水泵的效率一定，當(dāng)要求調(diào)節(jié)流量下降時，轉(zhuǎn)速N可成比例的下降，而此時軸輸出功率P成立方關(guān)系下降。即水泵電機的耗電功率與轉(zhuǎn)速近似成立方比的關(guān)系。例如：一臺水泵電機功率為55KW，當(dāng)轉(zhuǎn)速下降到原轉(zhuǎn)速的4/5時，其耗電量為28.16KW，省電48.8％，當(dāng)轉(zhuǎn)速下降到原轉(zhuǎn)速的1/2時，其耗電量為6.875KW，省電87.5％。
2、功率因數(shù)補償節(jié)能
無功功率不但增加線損和設(shè)備的發(fā)熱，更主要的是功率因數(shù)的降低導(dǎo)致電網(wǎng)有功功率的降低，大量的無功電能消耗在線路當(dāng)中，設(shè)備使用效率低下，浪費嚴(yán)重，由公式P=S╳COSФ，Q=S╳SINФ，其中S－視在功率，P－有功功率，Q－無功功率，COSФ－功率因數(shù)，可知COSФ越大，有功功率P越大，普通水泵電機的功率因數(shù)在0.6-0.7之間，使用變頻調(diào)速裝置后，由于變頻器內(nèi)部濾波電容的作用，COSФ≈1，從而減少了無功損耗，增加了電網(wǎng)的有功功率。
3、軟啟動節(jié)能
由于電機為直接啟動或Y/D啟動，啟動電流等于（４-7）倍額定電流，這樣會對機電設(shè)備和供電電網(wǎng)造成嚴(yán)重的沖擊，而且還會對電網(wǎng)容量要求過高，啟動時產(chǎn)生的大電流和震動時對擋板和閥門的損害極大，對設(shè)備、管路的使用壽命極為不利。而使用變頻節(jié)能裝置后，利用變頻器的軟啟動功能將使啟動電流從零開始，最大值也不超過額定電流，減輕了對電網(wǎng)的沖擊和對供電容量的要求，延長了設(shè)備和閥門的使用壽命。節(jié)省了設(shè)備的維護費用。
1.上海機電設(shè)備招標(biāo)公司（以下簡稱：招標(biāo)機構(gòu)）受上海氯堿化工股份有限公司以下簡稱：招標(biāo)人）委托，對其下述貨物和服務(wù)采購進行國內(nèi)公開招標(biāo)。現(xiàn)邀請合格投標(biāo)人就氯化聚氯乙烯（CPVC）項目的下列貨物和服務(wù)提交密封投標(biāo)：尾氣引風(fēng)機2臺。
（1）技術(shù)要求：見本招標(biāo)文件第八章貨物一覽表及技術(shù)規(guī)格
（3）交貨時間和地點：2010年12月31日，上海市龍吳路4747號
2.本次招標(biāo)的合格投標(biāo)人應(yīng)滿足的資格要求：符合國家法律法規(guī)的獨立法人單位。具有CPVC行業(yè)業(yè)績。
3.有意愿的潛在投標(biāo)人可在招標(biāo)機構(gòu)得到進一步的信息和查閱招標(biāo)文件。
4.有意愿的潛在投標(biāo)人可自即日起每日（節(jié)假日除外）至2010年11月8日16：30時止（北京時間），在上海市長壽路285號19樓招標(biāo)六處（購買招標(biāo)文件地點）購買招標(biāo)文件。本招標(biāo)文件每套售價：300.00元人民幣，如需郵購另加郵資50.00元人民幣，標(biāo)書售出后不退。
5.所有潛在投標(biāo)人的投標(biāo)文件應(yīng)于2010年11月22日13：30時（北京時間）之前遞交到上海市長壽路285號19樓招標(biāo)六處（投標(biāo)文件送達地點），招標(biāo)機構(gòu)恕不接收遲于上述投標(biāo)截止時間遞交的投標(biāo)文件。
6.本次招標(biāo)定于2010年11月22日13：30時（北京時間），在上海市長壽路285號19樓招標(biāo)六處進行公開開標(biāo)。屆時請投標(biāo)人的法定代表人或其授權(quán)代表出席開標(biāo)會，并攜帶出席人的身份證和法定代表人授權(quán)委托書。
如上述日程安排發(fā)生變更，以招標(biāo)機構(gòu)發(fā)出的書面變更通知為準(zhǔn)。
招標(biāo)人名稱：上海氯堿化工股份有限公司
招標(biāo)人地址：上海市龍吳路4747號
郵編：200241
電話：021-64340000
傳真：021-64341701
招標(biāo)機構(gòu)名稱：上海機電設(shè)備招標(biāo)公司
招標(biāo)機構(gòu)地址：上海市長壽路285號19樓
郵編：200060
聯(lián)系人：錢應(yīng)文、張帆
電話：62273607、13818767693
傳真：62271442
郵箱：qian_yw@163.com
開戶銀行：開戶銀行：建行市分行營業(yè)部
帳號：帳號：31001550400055646341
進口軸承定期檢修的6點注意事項
1.滾道面、擋邊、滾動體有顯著卡傷的。
2.保持架的磨損嚴(yán)重或鉚釘松動厲害的。
3.滾道面、滾動體生銹和有傷痕的。
4.滾動面、滾動體上有顯著壓痕和打痕的。
5.內(nèi)圈內(nèi)徑面或外圈外徑上有蠕變的。
6.內(nèi)外圈、滾動體其中任何一個有剝離的。
???? 上海亞洲首座海上風(fēng)力發(fā)電工程--東海風(fēng)電場34座風(fēng)力發(fā)電機全部安裝完畢并網(wǎng)發(fā)電。該風(fēng)機鐵芯部件全部采用寶鋼優(yōu)質(zhì)高等級無取向硅鋼，這是寶鋼為國家新能源產(chǎn)業(yè)以及低碳經(jīng)濟發(fā)展做出的又一突出貢獻。 節(jié)能環(huán)保已經(jīng)成為當(dāng)今世界經(jīng)濟結(jié)構(gòu)調(diào)整的普遍話題。近年來，水電、風(fēng)電等一批新能源的開發(fā)利用逐步興起，特別是海上風(fēng)電的投入正呈現(xiàn)上升態(tài)勢，發(fā)展?jié)摿薮蟆?東海風(fēng)電場發(fā)電示范工程為上海市重大工程，位于東海大橋一側(cè)，項目總投資達23.65億元，是我國第一個由國家發(fā)改委正式核準(zhǔn)，并列為示范項目的大型海上風(fēng)電項目，也是亞洲首座海上風(fēng)力發(fā)電場。風(fēng)電場由34臺國內(nèi)最大單機容量的風(fēng)電機組組成，總裝機容量100兆瓦，已于去年五一前投運。 風(fēng)機是海上風(fēng)電的核心裝備。由于海上環(huán)境復(fù)雜，且維護頻率低，要求無取向硅鋼有較好的耐鹽霧腐蝕性和良好的涂層性能，且鐵損低、磁感好。 去年，東海風(fēng)電場先期試用了三臺采用寶鋼硅鋼的風(fēng)機。試用結(jié)果表明，各項功能指標(biāo)穩(wěn)定。因此，用戶決定批量采購寶鋼產(chǎn)品，用于全部風(fēng)機的組裝。 相關(guān)閱讀:
我廠粉針車間空調(diào)風(fēng)機使用Y180L-4 22KW電機和Y180M-4 18.5KW電機各一臺。為保證室內(nèi)空氣潔凈度的要求，天天24中時運行，周六、周日仍正常運行。造成了風(fēng)機在不生產(chǎn)期間仍在工況下運行，浪費嚴(yán)重。又因風(fēng)機容量較大，在正常生產(chǎn)情況下電機運行電流僅為24A，實測負(fù)荷率為50%，風(fēng)機機組效率為37%，運行效率低，進一步加大了浪費。 近段時期粉針車間開工較足，這一題目日益突出，為解決這一題目并從長運考慮，決定選用 變頻器 改造現(xiàn)有 設(shè)備 。只所以選用 變頻器 是由于： 1、變頻用具有節(jié)電效果明顯，調(diào)速平穩(wěn)，易于實現(xiàn)控制等優(yōu)點; 2、為了突出節(jié)能效果，在粉針車間放工后，將風(fēng)機轉(zhuǎn)速調(diào)低，可進一步節(jié)能(一般情況下風(fēng)量降低為80%，節(jié)能達50%)，但仍保證生產(chǎn)車間各室符合工藝要求，如壓力，潔凈度等，這一數(shù)據(jù)須在設(shè)備安裝后進行測試，假如用有級調(diào)速很難實現(xiàn)風(fēng)機在晚間運行在最佳狀態(tài)。而變頻器由于在低速情況下有很好的轉(zhuǎn)矩特性，又可實現(xiàn)無級調(diào)速，易于實現(xiàn)上述要求。 一、變頻器容量的選擇： 粉針車間空調(diào)風(fēng)機在正常情況下運行電流為24A，負(fù)載率為50%，而變頻器在驅(qū)動風(fēng)機、水泵類等減轉(zhuǎn)矩負(fù)荷時可以用較小容量變頻器驅(qū)動大容量電機 ，這時只須保證電機額定電流小于變頻器在變轉(zhuǎn)矩情況下輸出的額定電流。(變頻器實際輸出容量小于變頻器容量) 現(xiàn)以22KW送風(fēng)機為例進行計算： (一)實際運行情況： I=24A(實測) U=0.38KV 查<異步電動機最佳運行參數(shù)表> I=24.733A COSφ=0.7312 In=42.5A P1=√3UICOSφ =*0.38*24.733*0.7312 =11.90K 正常情況下電機實際輸出功率為11.90KW。 (二)變頻器裝置的容量 PVD=KPn(N/Nn)3 <風(fēng)機水泵調(diào)速節(jié)能手冊> N：實際轉(zhuǎn)速 <變頻調(diào)速器在微機控制鍋 爐補水系統(tǒng)中的應(yīng)用> Pn：電機實際輸出容量 K：裝置容量綜合系數(shù) 1.15 PVD：變頻器容量 PVDMAX=1.15*11.90*1=13.865KW (三)變頻器選型： 現(xiàn)今變頻器以國外進口為多。如日立、丹佛斯、倫茨、ABB等，性能高但價格高。國產(chǎn)變頻器價格低，性能稍差。日立J300變頻器在同類進口變頻器中價格較低，采用無速度傳感器矢量控制，具有高起動轉(zhuǎn)矩，且具有適合風(fēng)機、水泵的自動節(jié)能運行。較為合適。 型號為：日立J300-150HFE 變轉(zhuǎn)矩時：UN=380V IN=44A PN變=15KW 由以上計算可知：IN變頻器>IN電機 PN變>PNDMAX 因此選用J300-150HFE 15 KW變頻器可滿足要求。 (四)回風(fēng)機18.5KW 選用J300-150HFE 也可滿足要求，計算略。 二、節(jié)能效果： (一)22KW送風(fēng)機： 1、正常運行情況下電機所需容量：P1=11.90KW 2、改造后：(設(shè)電機輸出功率保持不變) COSφ=0.95 U=0.38KV P1=11.90KW I2=P/(√3U COSφ) =11.90/(√3*0.38*0.95) =19.0366A 3、在保持輸出功率不變的情況下電流由24.733A降為19.037A，所節(jié)省電能為： P節(jié)=√3U(I1-I2)COSφ =√3*0.38*(24.733-19.037)*0.95 =3.5614KW (二)18.5KW回風(fēng)機： 1、現(xiàn)行情況： I=24.2A U=0.38KV ，查<異步電動機最佳運行參數(shù)>，I3=24.692A COSφ=0.777 P3=√3UI3COSφ3 =√3*0.8*24.692*0.777 =12.628KW 2、改造后： COSφ=0.95 U =0.38KV P3=12.628KW I4= P3/(√3U COSφ) =12.628/(√3*0.38*0.95) =20.196A 3、在保持輸出功率不變情況下電流由24.2A降為20.196A所節(jié)省電能為： P節(jié)=√3U(I3-I4)COSφ =√3*0.38*(24.2-20.196)*0.95 =2.504KW (三)非生產(chǎn)情況下節(jié)能分析： 放工后，可將風(fēng)機轉(zhuǎn)速降低，這時只需保持室內(nèi)壓力及潔凈度即可。一般情況下轉(zhuǎn)速下降到20%時，最高運行效率幾乎不變，但節(jié)能效果卻非常明顯。 P=(K3*PN)/η 1)K=N/NN N:實際轉(zhuǎn)速 NN：額定轉(zhuǎn)速 ∵N∝f ∴K∝f 2)η：效率 3) P：電機所需功率 1、22KW送風(fēng)機節(jié)能情況 頻率50494847 P輸出11.9011.2010.529.884 P節(jié)00.6991.3722.016 頻率46454443 P輸出9.2668.6758.1107.569 P節(jié)2.6343.2253.7904.331 頻率424140 P輸出7.0536.5616.093 P節(jié)4.8475.3395.807 2、18.5KW回風(fēng)機節(jié)能情況 頻率50494847 P輸出12.62811.8911.1710.49 P節(jié)00.7431.462.14 頻率46454443 P輸出9.839.218.618.03 P節(jié)2.793.424.024.60 頻率424140 P輸出7.496.966.47 P節(jié)5.145.676.16 (四)節(jié)能效果計算： 1、工作時間節(jié)電量：(設(shè)工作時間為8小時，全年305天) (3.5614+2.504)*8*305=14799.58KWh 2、非工作時間節(jié)電量：f=45HZ (3.225+3.42)*16*305+(3.225+3.42)*24*60=41996.4KWh 3、全年節(jié)電量： 14799.58+41996.4=56795.98KWh 4、節(jié)約用度: 工作時間：14799.58*(0.5583*1.5+0.037+0.01)*0.5+14799.58*(0.5583+0.037+0.01)*0.5=6544.74+4479.09=11023.83元 非工作時間：41996.4*0.25*(0.5583*1.5+0.037+0.01)+41996.4*0.75*(0.5583*0.5+0.037+0.01)=19558.77元 5、全年節(jié)約用度： 11023.83+19558.77=30582.6元 6、投資用度:日立J300-150HFE 每臺售價為16000元(包含配電柜及其它附件)，調(diào)試用度為2400元，共須資金36800.00元。 7、投資回收期為：由上計算知，節(jié)約用度為30582.60元，投資用度為36800.00元，則投資回收期為： N=(36800/30582.6)*12=14.44月 三、留意事項： 1、變頻器固然具有很好的節(jié)能效果，但初投資大，回收周期長; 2、轉(zhuǎn)速不能過低，避免電機過熱; 3、在變頻過程中應(yīng)避免與設(shè)備產(chǎn)生共振 4、諧波損耗較大，電磁波干擾，必要加裝濾波裝置。 我廠粉針車間空調(diào)風(fēng)機使用Y180L-4 22KW電機和Y180M-4 18.5KW電機各一臺。為保證室內(nèi)空氣潔凈度的要求，天天24中時運行，周六、周日仍正常運行。造成了風(fēng)機在不生產(chǎn)期間仍在工況下運行，浪費嚴(yán)重。又因風(fēng)機容量較大，在正常生產(chǎn)情況下電機運行電流僅為24A，實測負(fù)荷率為50%，風(fēng)機機組效率為37%，運行效率低，進一步加大了浪費。 近段時期粉針車間降溫設(shè)備開工較足，這一題目日益突出，為解決這一題目并從長運考慮，決定選用變頻器改造現(xiàn)有設(shè)備。只所以選用變頻器是由于： 1、變頻用具有節(jié)電效果明顯，調(diào)速平穩(wěn)，易于實現(xiàn)控制等優(yōu)點; 2、為了突出節(jié)能效果，在粉針車間放工后，將風(fēng)機轉(zhuǎn)速調(diào)低，可進一步節(jié)能(一般情況下風(fēng)量降低為80%，節(jié)能達50%)，但仍保證生產(chǎn)車間各室符合工藝要求，如壓力，潔凈度等，這一數(shù)據(jù)須在設(shè)備安裝后進行測試，假如用有級調(diào)速很難實現(xiàn)風(fēng)機在晚間運行在最佳狀態(tài)。而變頻器由于在低速情況下有很好的轉(zhuǎn)矩特性，又可實現(xiàn)無級調(diào)速，易于實現(xiàn)上述要求。 一、變頻器容量的選擇： 粉針車間空調(diào)風(fēng)機在正常情況下運行電流為24A，負(fù)載率為50%，而變頻器在驅(qū)動風(fēng)機、水泵類等減轉(zhuǎn)矩負(fù)荷時可以用較小容量變頻器驅(qū)動大容量電機 ，這時只須保證電機額定電流小于變頻器在變轉(zhuǎn)矩情況下輸出的額定電流。(變頻器實際輸出容量小于變頻器容量) 現(xiàn)以22KW送風(fēng)機為例進行計算： (一)實際運行情況： I=24A(實測) U=0.38KV 查<異步電動機最佳運行參數(shù)表> I=24.733A COSφ=0.7312 In=42.5A P1=√3UICOSφ =*0.38*24.733*0.7312 =11.90K 正常情況下電機實際輸出功率為11.90KW。 (二)變頻器裝置的容量 PVD=KPn(N/Nn)3 <風(fēng)機水泵調(diào)速節(jié)能手冊> N：實際轉(zhuǎn)速 <變頻調(diào)速器在微機控制鍋 爐補水系統(tǒng)中的應(yīng)用> Pn：電機實際輸出容量 K：裝置容量綜合系數(shù) 1.15 PVD：變頻器容量 PVDMAX=1.15*11.90*1=13.865KW (三)變頻器選型： 現(xiàn)今變頻器以國外進口為多。如日立、丹佛斯、倫茨、ABB等,瓦廠房散熱處理方法，性能高但價格高。國產(chǎn)變頻器價格低，性能稍差。日立J300變頻器在同類進口變頻器中價格較低，采用無速度傳感器矢量控制，具有高起動轉(zhuǎn)矩，且具有適合風(fēng)機、水泵的自動節(jié)能運行。較為合適。 型號為：日立J300-150HFE 變轉(zhuǎn)矩時：UN=380V IN=44A PN變=15KW 由以上計算可知：IN變頻器>IN電機 PN變>PNDMAX 因此選用J300-150HFE 15 KW變頻器可滿足要求。 (四)回風(fēng)機18.5KW 選用J300-150HFE 也可滿足要求，計算略。 二、節(jié)能效果： (一)22KW送風(fēng)機： 1、正常運行情況下電機所需容量：P1=11.90KW 2、改造后：(設(shè)電機輸出功率保持不變) COSφ=0.95 U=0.38KV P1=11.90KW I2=P/(√3U COSφ) =11.90/(√3*0.38*0.95) =19.0366A 3、在保持輸出功率不變的情況下電流由24.733A降為19.037A，所節(jié)省電能為： P節(jié)=√3U(I1-I2)COSφ =√3*0.38*(24,水簾降溫生產(chǎn)廠家.733-19.037)*0.95 =3.5614KW (二)18.5KW回風(fēng)機： 1、現(xiàn)行情況： I=24.2A U=0.38KV ，查<異步電動機最佳運行參數(shù)>，I3=24.692A COSφ=0.777 P3=√3UI3COSφ3 =√3*0.8*24.692*0.777 =12.628KW 2、改造后： COSφ=0.95 U =0.38KV P3=12.628KW I4= P3/(√3U COSφ) =12.628/(√3*0.38*0.95) =20.196A 3、在保持輸出功率不變情況下電流由24.2A降為20.196A所節(jié)省電能為： P節(jié)=√3U(I3-I4)COSφ =√3*0.38*(24.2-20.196)*0.95 =2.504KW
鋒速達負(fù)壓風(fēng)機-大北農(nóng)集團巨農(nóng)種豬示范基地風(fēng)機設(shè)備水簾設(shè)備供應(yīng)商！臺灣九龍灣負(fù)壓風(fēng)機配件供應(yīng)商！ 主要產(chǎn)品豬舍通風(fēng)降溫,豬棚通風(fēng)降溫,豬場通風(fēng)降溫,豬舍風(fēng)機,養(yǎng)殖地溝風(fēng)機,豬舍地溝風(fēng)機,豬舍多少臺風(fēng)機,廠房多少臺風(fēng)機,車間多少臺風(fēng)機,豬舍什么風(fēng)機好,廠房什么風(fēng)機好,車間什么風(fēng)機好,多少平方水簾,多大的風(fēng)機,哪個型號的風(fēng)機 相關(guān)的主題文章:
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