本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購置費用，降低了設(shè)備運行維護(hù)成本
正文：
前言
目前國內(nèi)運行及在裝的FGD系統(tǒng)，基本上都配有增壓風(fēng)機(jī)。本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購置費用，降低了設(shè)備運行維護(hù)成本。
脫硫島是否要配增壓風(fēng)機(jī)，當(dāng)意外事故需要脫硫系統(tǒng)快速切除或一臺甚至二臺漿液再循環(huán)泵跳閘時，是否會影響主設(shè)備系統(tǒng)正常運行甚至造成鍋爐MFT，在FGD系統(tǒng)方案討論及初步設(shè)計時，存在不少擔(dān)心及爭論。因此，F(xiàn)GD參建各方以嚴(yán)謹(jǐn)科學(xué)的態(tài)度，分析了FGD系統(tǒng)發(fā)生意外事故時可能對主設(shè)備系統(tǒng)造成的影響，在控制邏輯設(shè)計時，采取種種預(yù)防措施，以確保主設(shè)備的安全。二年來的運行實踐證明，無增壓風(fēng)機(jī)濕法煙氣脫硫技術(shù)是可行的，運行是穩(wěn)定的、安全的，是新建電廠配套脫硫裝置值得借鑒和推廣的一項技術(shù)。
1.系統(tǒng)介紹
1.1風(fēng)煙系統(tǒng)簡介
浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組鍋爐采用420t/h超高壓自然循環(huán)、一次中間再熱鍋爐，銘牌主蒸汽出力420t/h，最大蒸汽出力430t/h，理論煙氣量547000N m3/h。
引風(fēng)機(jī)為兩臺1788B/1615型離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)壓為8255Pa，風(fēng)機(jī)流量為420048m3/h，配YKK630-6電機(jī)，電機(jī)容量為1300kW，電機(jī)額定電流為152.2A，電機(jī)轉(zhuǎn)速為990r/min。使用YOTGC1000/1000液力耦合器，功率為640-1860kW，輸入轉(zhuǎn)速為950r/min。
爐膛壓力在小于─800Pa或大于┼1100Pa時,延時1.5秒，鍋爐MFT。
爐后脫硫系統(tǒng)采用石灰石/石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)，吸收塔采用美國巴威(B&W)公司托盤噴淋塔，并配有三臺漿液再循環(huán)泵和三臺氧化風(fēng)機(jī)，保證脫硫效率在90%以上，整個脫硫島系統(tǒng)理論最高壓損為3035Pa，另設(shè)有旁路煙道及旁路擋板，用于投切脫硫系統(tǒng)，脫硫島無增壓風(fēng)機(jī)，脫硫島煙氣動力由鍋爐引風(fēng)機(jī)提供。
1.2煙氣系統(tǒng)保護(hù)
爐后煙氣脫硫系統(tǒng)與鍋爐煙氣系統(tǒng)緊密相連，確保鍋爐的安全運行，是脫硫系統(tǒng)在保護(hù)控制邏輯設(shè)計時必須重視的問題。我公司煙氣系統(tǒng)保護(hù)控制邏輯如下:
在以下情況之一發(fā)生時，煙氣走旁路,脫硫裝置撤出運行：
a)FGD進(jìn)口煙氣溫度低于119℃并超過5分鐘;
b)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于170℃并超過5分鐘;
c)FGD進(jìn)口煙氣含塵量高于400mg/Nm3并超過10分鐘;
i)二臺引風(fēng)機(jī)同時跳閘(根據(jù)引風(fēng)機(jī)電流<30A判斷)
d)鍋爐投油時;
e)進(jìn)口擋板門或出口擋板門關(guān);
f)GGH故障停運;
g)三臺循環(huán)泵全部跳閘;(同時停運)
h)鍋爐MFT。
由FGD運行方式切換為煙氣旁路運行方式的煙氣擋板操作步驟(自動或手動)：打開煙氣旁路檔板;待旁路檔板全開時，關(guān)閉原煙氣入口檔板和凈煙氣出口檔板。當(dāng)發(fā)生a)、b)、c)、d)、f)、i)情況之一時，常速打開煙氣旁路擋板，即旁路擋板采用脈沖步進(jìn)式打開。(時間約為4-5分鐘)減少由此造成的鍋爐爐膛壓力波動;當(dāng)發(fā)生e)、g)、h)情況之一時，快開旁路擋板，即一次開到位，時間約為28秒，快開成立優(yōu)先于常速成立。
當(dāng)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于155℃時將發(fā)出報警，運行人員應(yīng)加強(qiáng)對煙溫的監(jiān)視，根據(jù)機(jī)組設(shè)備的運行情況，必要時可提前用常速將FGD系統(tǒng)切至旁路。
2.系統(tǒng)投切分析
由于該脫硫系統(tǒng)無增壓風(fēng)機(jī)，僅依靠鍋爐引風(fēng)機(jī)提供相應(yīng)動力。在投入脫硫前和投入脫硫后，脫硫島煙氣壓力穩(wěn)定，引風(fēng)機(jī)運行狀況相對穩(wěn)定，能保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運行。只有當(dāng)爐后脫硫島煙氣阻力發(fā)生變化時，引風(fēng)機(jī)需做出一定調(diào)整，調(diào)整速率過快會影響爐膛燃燒，因此，在脫硫系統(tǒng)投切和漿液再循環(huán)泵啟停時，較易產(chǎn)生不良情況。
針對以上兩種情況，我們分別進(jìn)行試驗：
2.1旁路擋板開關(guān)對鍋爐影響
在50萬m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動關(guān)閉動作，脫硫系統(tǒng)為投入過程，得到下列曲線關(guān)系：
整個投入過程，爐膛負(fù)壓最大為：124Pa;最小為：-121Pa。為減少對機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板投入時間約5分鐘，避免造成瞬時爐膛負(fù)壓過高或過低，引起鍋爐MFT動作。
在50萬m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動打開動作，脫硫系統(tǒng)為切除過程，得到下列曲線關(guān)系：
文章摘要：
本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購置費用，降低了設(shè)備運行維護(hù)成本
正文：
前言
目前國內(nèi)運行及在裝的FGD系統(tǒng)，基本上都配有增壓風(fēng)機(jī)。本文主要介紹了浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2爐煙氣脫硫裝置，該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，利用鍋爐引風(fēng)機(jī)提供脫硫島阻力降，簡化了脫硫系統(tǒng)，減少了設(shè)備購置費用，降低了設(shè)備運行維護(hù)成本。
脫硫島是否要配增壓風(fēng)機(jī)，當(dāng)意外事故需要脫硫系統(tǒng)快速切除或一臺甚至二臺漿液再循環(huán)泵跳閘時，是否會影響主設(shè)備系統(tǒng)正常運行甚至造成鍋爐MFT，在FGD系統(tǒng)方案討論及初步設(shè)計時，存在不少擔(dān)心及爭論。因此，F(xiàn)GD參建各方以嚴(yán)謹(jǐn)科學(xué)的態(tài)度，分析了FGD系統(tǒng)發(fā)生意外事故時可能對主設(shè)備系統(tǒng)造成的影響，在控制邏輯設(shè)計時，采取種種預(yù)防措施，以確保主設(shè)備的安全。二年來的運行實踐證明，無增壓風(fēng)機(jī)濕法煙氣脫硫技術(shù)是可行的，運行是穩(wěn)定的、安全的，是新建電廠配套脫硫裝置值得借鑒和推廣的一項技術(shù)。
1.系統(tǒng)介紹
1.1風(fēng)煙系統(tǒng)簡介
浙江錢清發(fā)電有限責(zé)任公司#2機(jī)組鍋爐采用420t/h超高壓自然循環(huán)、一次中間再熱鍋爐，銘牌主蒸汽出力420t/h，最大蒸汽出力430t/h，理論煙氣量547000N m3/h。
引風(fēng)機(jī)為兩臺1788B/1615型離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)壓為8255Pa，風(fēng)機(jī)流量為420048m3/h，配YKK630-6電機(jī)，電機(jī)容量為1300kW，電機(jī)額定電流為152.2A，電機(jī)轉(zhuǎn)速為990r/min。使用YOTGC1000/1000液力耦合器，功率為640-1860kW，輸入轉(zhuǎn)速為950r/min。
爐膛壓力在小于─800Pa或大于┼1100Pa時,延時1.5秒，鍋爐MFT。
爐后脫硫系統(tǒng)采用石灰石/石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)，吸收塔采用美國巴威(B&W)公司托盤噴淋塔，并配有三臺漿液再循環(huán)泵和三臺氧化風(fēng)機(jī)，保證脫硫效率在90%以上，整個脫硫島系統(tǒng)理論最高壓損為3035Pa，另設(shè)有旁路煙道及旁路擋板，用于投切脫硫系統(tǒng)，脫硫島無增壓風(fēng)機(jī)，脫硫島煙氣動力由鍋爐引風(fēng)機(jī)提供。
1.2煙氣系統(tǒng)保護(hù)
爐后煙氣脫硫系統(tǒng)與鍋爐煙氣系統(tǒng)緊密相連，確保鍋爐的安全運行，是脫硫系統(tǒng)在保護(hù)控制邏輯設(shè)計時必須重視的問題。我公司煙氣系統(tǒng)保護(hù)控制邏輯如下:
在以下情況之一發(fā)生時，煙氣走旁路,脫硫裝置撤出運行：
a)FGD進(jìn)口煙氣溫度低于119℃并超過5分鐘;
b)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于170℃并超過5分鐘;
c)FGD進(jìn)口煙氣含塵量高于400mg/Nm3并超過10分鐘;
i)二臺引風(fēng)機(jī)同時跳閘(根據(jù)引風(fēng)機(jī)電流<30A判斷)
d)鍋爐投油時;
e)進(jìn)口擋板門或出口擋板門關(guān);
f)GGH故障停運;
g)三臺循環(huán)泵全部跳閘;(同時停運)
h)鍋爐MFT。
由FGD運行方式切換為煙氣旁路運行方式的煙氣擋板操作步驟(自動或手動)：打開煙氣旁路檔板;待旁路檔板全開時，關(guān)閉原煙氣入口檔板和凈煙氣出口檔板。當(dāng)發(fā)生a)、b)、c)、d)、f)、i)情況之一時，常速打開煙氣旁路擋板，即旁路擋板采用脈沖步進(jìn)式打開。(時間約為4-5分鐘)減少由此造成的鍋爐爐膛壓力波動;當(dāng)發(fā)生e)、g)、h)情況之一時，快開旁路擋板，即一次開到位，時間約為28秒，快開成立優(yōu)先于常速成立。
當(dāng)FGD進(jìn)口煙氣溫度高于155℃時將發(fā)出報警，運行人員應(yīng)加強(qiáng)對煙溫的監(jiān)視，根據(jù)機(jī)組設(shè)備的運行情況，必要時可提前用常速將FGD系統(tǒng)切至旁路。
2.系統(tǒng)投切分析
由于該脫硫系統(tǒng)無增壓風(fēng)機(jī)，僅依靠鍋爐引風(fēng)機(jī)提供相應(yīng)動力。在投入脫硫前和投入脫硫后，脫硫島煙氣壓力穩(wěn)定，引風(fēng)機(jī)運行狀況相對穩(wěn)定，能保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運行。只有當(dāng)爐后脫硫島煙氣阻力發(fā)生變化時，引風(fēng)機(jī)需做出一定調(diào)整，調(diào)整速率過快會影響爐膛燃燒，因此，在脫硫系統(tǒng)投切和漿液再循環(huán)泵啟停時，較易產(chǎn)生不良情況。
針對以上兩種情況，我們分別進(jìn)行試驗：
2.1旁路擋板開關(guān)對鍋爐影響
在50萬m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動關(guān)閉動作，脫硫系統(tǒng)為投入過程，得到下列曲線關(guān)系：
整個投入過程，爐膛負(fù)壓最大為：124Pa;最小為：-121Pa。為減少對機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板投入時間約5分鐘，避免造成瞬時爐膛負(fù)壓過高或過低，引起鍋爐MFT動作。
在50萬m3/h煙氣量下，旁路擋板為手動打開動作，脫硫系統(tǒng)為切除過程，得到下列曲線關(guān)系：
整個切除過程，爐膛負(fù)壓最大為：140Pa;最小為：-60Pa。為減少對機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板切除時間約5分鐘，避免造成瞬時爐膛負(fù)壓過高或過低，引起鍋爐MFT動作。
試驗表明：脫硫系統(tǒng)正常投入和切除過程，引風(fēng)機(jī)有足夠的調(diào)節(jié)能力，鍋爐爐膛負(fù)壓未發(fā)生劇烈變化，但整個投入和切除過程應(yīng)盡可能慢，減少煙氣壓力波動對爐膛負(fù)壓的影響。而且當(dāng)旁路擋板開度小于20%時對鍋爐影響較大，應(yīng)更加注意小心;當(dāng)旁路擋板開度大于20%時對鍋爐影響較小，可稍加注意。同樣，在旁路擋板關(guān)閉時，最后的20%對鍋爐影響較大，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視和聯(lián)絡(luò)。
系統(tǒng)在正常投、切時，采用手動操作，機(jī)爐集控與脫硫集控用電話或?qū)χv機(jī)保持聯(lián)系，保證系統(tǒng)安全運行，整個投、切時間不小于5分鐘。但出于對脫硫島設(shè)備的保護(hù)，在進(jìn)入FGD的煙溫、含塵(煙氣粉塵濃度)超標(biāo)以及GGH故障等，有必要使旁路擋板在事故狀態(tài)時自動打開，切除脫硫島。為減少對主設(shè)備系統(tǒng)的影響，我們在控制策略上旁路擋板采用脈沖慢開方式，每個脈沖信號間隔25秒，擋板全開時間不小于6分鐘，即防止了機(jī)組異常情況的發(fā)生，又保護(hù)了脫硫島內(nèi)設(shè)備。
當(dāng)運行的二臺或三臺循環(huán)泵全部跳閘或鍋爐MFT，在這極端情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，避免重大損失，旁路擋板在28秒內(nèi)快速全開，快速切除脫硫島。
2.2再循環(huán)泵切換對鍋爐影響
為確保運行安全，脫硫島的三臺循環(huán)泵分別接于廠用電6kVA,B段，正常運行工況下(指燃煤含硫率小于1.06%)，運行的2臺循環(huán)泵，通常為#1、#3泵，接于6kVA,B段，以降低循環(huán)泵全部跳閘的機(jī)率。
在正常操作時，如將#1、#3漿液再循環(huán)泵切換為#2、#3漿液再循環(huán)泵運行，脫硫系統(tǒng)原 煙氣壓力發(fā)生一定波動，#1、#2引風(fēng)機(jī)相應(yīng)做出調(diào)整，以穩(wěn)定鍋爐正常運行，操作過程是先開啟#2循環(huán)泵，穩(wěn)定后再停用#1循環(huán)泵。在50萬m3/h煙氣量下，記錄的具體數(shù)據(jù)如下：
1)二臺運行時增開一臺，三臺運行，兩臺引風(fēng)機(jī)電流平均增加5～8A，原煙氣壓力增加200～500Pa。
2)三臺運行時停開(運)一臺，二臺運行，兩臺引風(fēng)機(jī)電流平均降低4～6A，原煙氣壓力降低250～450Pa。
3)爐膛負(fù)壓波動極值為：+120Pa~-183Pa。
試驗表明：漿液再循環(huán)泵的切換對鍋爐影響不大，引風(fēng)機(jī)稍做調(diào)整，即可克服煙氣壓力帶來的波動，將鍋爐調(diào)整正常，保證脫硫系統(tǒng)與整套發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定運行。
3.二年運行概況
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置，于2002年4月16日正式開工;2003年4月18日首次導(dǎo)入煙氣進(jìn)行調(diào)試;2003年7月2日完成168小時試運行;在2003年9月1日至13日，由浙江省電力試驗研究所對#2FGD系統(tǒng)進(jìn)行了性能測試及考核試驗,而后投入商業(yè)運行。在煤種含硫1.06，負(fù)荷分別為100%MCR、70%MCR，以及煤種含硫1.4，100%MCR時，做了性能考核試驗，在試驗過程中，三項功能保證全部合格，八項性能保證除噪音一項，也都合格。
現(xiàn)將從2003年9月開始二年來運行情況介紹如下：2003年9月至2005年8月,#2鍋爐運行總時間為16345小時,脫硫系統(tǒng)運行時間為15946小時，脫硫系統(tǒng)投運率97.55%,平均脫硫效率91.38%，脫除SO211690余噸,具體數(shù)據(jù)如下：
日期 鍋 爐
運行小時 脫硫系統(tǒng)
運行小時 脫硫系統(tǒng)
投運率%平均脫硫
效率%SO2去除量(噸)
2003年/9月 72069997.1091.52393.6
10月 744744100.0092.90409.5
11月 72066992.9090.10438.5
12月 74470294.3591.35379.4
2004年/1月 45043496.4092.80273.6
2月 69666695.6990.11585.6
3月 74473495.6690.74517.9
4月 720720100.0090.84516.1
5月 71968495.1391.66545.9
6月 63060295.6091.04383.5
7月 744744100.0091.59462.7
8月 74473198.2591.18495.5
9月 720720100.0091.08461.8
10月 72869695.6091.91436.7
11月 577577100.0091.17391.0
12月 72070097.2290.11454.7
2005年/1月 744744100.0091.41647.5
2月 430430100.0090.19325.3
3月 74473698.9290.28692.0
4月 72069195.9790.98670.0
5月 55554197.4892.65552.0
6月 73372098.2392.75586.4
7月 74472497.3192.23623.0
8月 55553896.9391.16447.8
總計 16345 15946 97.5591.3811690
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置是浙江天地環(huán)保公司第一次實施的(國產(chǎn)化率較高的)脫硫工程,在系統(tǒng)設(shè)計、安裝、設(shè)備選型等環(huán)節(jié)存在一些缺陷,同時我公司運行、管理人員接觸濕法脫硫時間不長、經(jīng)驗不足，在二年的運行中也出現(xiàn)了一些問題,但從總的情況來看，運行情況基本穩(wěn)定良好，各項指標(biāo)均能達(dá)到設(shè)計值。
由于該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，我們在運行中格外給予關(guān)注。因機(jī)組停役、脫硫裝置檢修、試驗等原因，二年來，脫硫系統(tǒng)共計撤出運行34次，極大多數(shù)為有計劃手動撤出，機(jī)爐集控與脫硫控制采用電話或?qū)χv機(jī)聯(lián)系，撤出過程平穩(wěn)，爐膛負(fù)壓波動在100Pa～200Pa之間。脫硫系統(tǒng)投運以來的二年多時間里，除了幾次保護(hù)誤動，沒有因運行異常而導(dǎo)致保護(hù)動作。
保護(hù)誤動大致情況如下：
(1)2003年6月27日，由于#2爐2號角中排油槍推進(jìn)信號誤發(fā)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作打開。原因是天下雨，雨水滲入油槍控制箱，導(dǎo)致2號角中排油槍推進(jìn)行程開關(guān)絕緣下降，誤接通。隨后運行人員在CRT上撤出“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開關(guān)，手動關(guān)閉旁路煙道擋板。經(jīng)熱工人員處理后，系統(tǒng)恢復(fù)正常。運行人員逐投入“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開關(guān)。
(2)2003年7月7日，由于同樣原因，#2爐2號角中排油槍推進(jìn)信號再次誤發(fā)信號，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作打開。經(jīng)熱工人員處理后，恢復(fù)正常。
二次油槍推進(jìn)信號誤發(fā)，引起脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作常速打開，爐膛負(fù)壓波動均在100Pa～200Pa之間，說明保護(hù)控制邏輯設(shè)計是正確的。同時，由于二次誤動，我們采取如下預(yù)防措施：⑴在油槍控制箱上加裝防護(hù)罩;⑵在#2FGD聯(lián)鎖保護(hù)中的鍋爐投油保護(hù)上加裝投撤小開關(guān)。投油助燃，是有計劃的可控行為，只在鍋爐準(zhǔn)備投油時，經(jīng)聯(lián)系確認(rèn)后投上保護(hù)小開關(guān)，避免誤動。
(3)2005年2月16日，熱工人員在檢修出口煙道擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)時，因處理不當(dāng)，在投運#2FGD時，造成出口擋板開信號未反饋，在運行人員投入旁路擋板聯(lián)鎖開關(guān)后，旁路擋板快開動作，運行人員立即撤聯(lián)鎖開關(guān)，旁路擋板停在10%處，此時爐膛負(fù)壓變化為-98～142Pa。后熱工人員在DCS組態(tài)中對相關(guān)的RS觸發(fā)器進(jìn)行復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)正常。
此次旁路擋板快開誤動，因運行人員快速處理，沒有記錄爐膛出口壓力變化的全過程，但從旁路擋板10%開度時，爐膛出口壓力的微小波動，我們可判定，旁路擋板快開動作時，鍋爐爐膛出口壓力的變化，不會導(dǎo)致MFT。
從二年的運行實踐可以確定，脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運行是安全的。
脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運行中在經(jīng)濟(jì)性上是否有利，我們通過與與裝置增壓風(fēng)機(jī)電廠的對比，來作簡要分析：
浙江肖山電廠二臺420t/h 鍋爐的125mW機(jī)組，(已增容至130Mw)原有的二臺引風(fēng)機(jī)，型號為Y4-73 ?11 N26.5D, 出力50萬M3/H，電機(jī)功率700KW,額定電流80.3A 。在脫硫改造項目中，由天地公司實 施，二臺機(jī)組共用一套脫硫系統(tǒng)，,配置一臺3000kW增壓風(fēng)機(jī),在二臺機(jī)組正常運行時，引風(fēng)機(jī)電流60+60，約120A，增壓風(fēng)機(jī)電流250～270A，當(dāng)一臺機(jī)組運行時，在常規(guī)三臺循環(huán)泵運行情況下，增壓風(fēng)機(jī)電流150A左右。
我公司不配增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)在滿負(fù)荷(135Mw)運行時，二臺引風(fēng)機(jī)電流約210A左右。如假設(shè)脫硫島其它用電設(shè)備相同，僅在風(fēng)煙系統(tǒng)上，節(jié)電效果是明顯的，在單臺機(jī)組運行時效果更甚。當(dāng)然，在設(shè)備檢修維護(hù)方面，費用節(jié)約也是可觀的，不作進(jìn)一步探討。
根據(jù)測試結(jié)果，我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫系統(tǒng)耗電情況如下：當(dāng)滿負(fù)荷(設(shè)計值)時，脫硫島耗電量920kWh/h，占#2機(jī)組發(fā)電量0.7%，考慮引風(fēng)機(jī)增加電耗約350 kWh/h(脫硫系統(tǒng)投撤前后，引風(fēng)機(jī)增加的電流)，占#2機(jī)組發(fā)電量的1%左右。
綜上所述，濕法煙氣脫硫技術(shù)不使用增壓風(fēng)機(jī)是切實可行地。適當(dāng)將鍋爐引風(fēng)機(jī)功率加大，不使用增壓風(fēng)機(jī)可大副降低脫硫系統(tǒng)造價，減少脫硫系統(tǒng)運行維護(hù)成本，是一項非常值得推廣的技術(shù)。
整個切除過程，爐膛負(fù)壓最大為：140Pa;最小為：-60Pa。為減少對機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板切除時間約5分鐘，避免造成瞬時爐膛負(fù)壓過高或過低，引起鍋爐MFT動作。
試驗表明：脫硫系統(tǒng)正常投入和切除過程，引風(fēng)機(jī)有足夠的調(diào)節(jié)能力，鍋爐爐膛負(fù)壓未發(fā)生劇烈變化，但整個投入和切除過程應(yīng)盡可能慢，減少煙氣壓力波動對爐膛負(fù)壓的影響。而且當(dāng)旁路擋板開度小于20%時對鍋爐影響較大，應(yīng)更加注意小心;當(dāng)旁路擋板開度大于20%時對鍋爐影響較小，可稍加注意。同樣，在旁路擋板關(guān)閉時，最后的20%對鍋爐影響較大，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視和聯(lián)絡(luò)。
系統(tǒng)在正常投、切時，采用手動操作，機(jī)爐集控與脫硫集控用電話或?qū)χv機(jī)保持聯(lián)系，保證系統(tǒng)安全運行，整個投、切時間不小于5分鐘。但出于對脫硫島設(shè)備的保護(hù)，在進(jìn)入FGD的煙溫、含塵(煙氣粉塵濃度)超標(biāo)以及GGH故障等，有必要使旁路擋板在事故狀態(tài)時自動打開，切除脫硫島。為減少對主設(shè)備系統(tǒng)的影響，我們在控制策略上旁路擋板采用脈沖慢開方式，每個脈沖信號間隔25秒，擋板全開時間不小于6分鐘，即防止了機(jī)組異常情況的發(fā)生，又保護(hù)了脫硫島內(nèi)設(shè)備。
當(dāng)運行的二臺或三臺循環(huán)泵全部跳閘或鍋爐MFT，在這極端情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，避免重大損失，旁路擋板在28秒內(nèi)快速全開，快速切除脫硫島。
2.2再循環(huán)泵切換對鍋爐影響
為確保運行安全，脫硫島的三臺循環(huán)泵分別接于廠用電6kVA,B段，正常運行工況下(指燃煤含硫率小于1.06%)，運行的2臺循環(huán)泵，通常為#1、#3泵，接于6kVA,B段，以降低循環(huán)泵全部跳閘的機(jī)率。
在正常操作時，如將#1、#3漿液再循環(huán)泵切換為#2、#3漿液再循環(huán)泵運行，脫硫系統(tǒng)原 煙氣壓力發(fā)生一定波動，#1、#2引風(fēng)機(jī)相應(yīng)做出調(diào)整，以穩(wěn)定鍋爐正常運行，操作過程是先開啟#2循環(huán)泵，穩(wěn)定后再停用#1循環(huán)泵。在50萬m3/h煙氣量下，記錄的具體數(shù)據(jù)如下：
1)二臺運行時增開一臺，三臺運行，兩臺引風(fēng)機(jī)電流平均增加5～8A，原煙氣壓力增加200～500Pa。
2)三臺運行時停開(運)一臺，二臺運行，兩臺引風(fēng)機(jī)電流平均降低4～6A，原煙氣壓力降低250～450Pa。
3)爐膛負(fù)壓波動極值為：+120Pa~-183Pa。
試驗表明：漿液再循環(huán)泵的切換對鍋爐影響不大，引風(fēng)機(jī)稍做調(diào)整，即可克服煙氣壓力帶來的波動，將鍋爐調(diào)整正常，保證脫硫系統(tǒng)與整套發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定運行。
3.二年運行概況
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置，于2002年4月16日正式開工;2003年4月18日首次導(dǎo)入煙氣進(jìn)行調(diào)試;2003年7月2日完成168小時試運行;在2003年9月1日至13日，由浙江省電力試驗研究所對#2FGD系統(tǒng)進(jìn)行了性能測試及考核試驗,而后投入商業(yè)運行。在煤種含硫1.06，負(fù)荷分別為100%MCR、70%MCR，以及煤種含硫1.4，100%MCR時，做了性能考核試驗，在試驗過程中，三項功能保證全部合格，八項性能保證除噪音一項，也都合格。
現(xiàn)將從2003年9月開始二年來運行情況介紹如下：2003年9月至2005年8月,#2鍋爐運行總時間為16345小時,脫硫系統(tǒng)運行時間為15946小時，脫硫系統(tǒng)投運率97.55%,平均脫硫效率91.38%，脫除SO211690余噸,具體數(shù)據(jù)如下：
日期 鍋 爐
運行小時 脫硫系統(tǒng)
運行小時 脫硫系統(tǒng)
投運率%平均脫硫
效率%SO2去除量(噸)
2003年/9月 72069997.1091.52393.6
10月 744744100.0092.90409.5
11月 72066992.9090.10438.5
12月 74470294.3591.35379.4
2004年/1月 45043496.4092.80273.6
2月 69666695.6990.11585.6
3月 74473495.6690.74517.9
4月 720720100.0090.84516.1
5月 71968495.1391.66545.9
6月 63060295.6091.04383.5
7月 744744100.0091.59462.7
8月 74473198.2591.18495.5
9月 720720100.0091.08461.8
10月 72869695.6091.91436.7
11月 577577100.0091.17391.0
12月 72070097.2290.11454.7
2005年/1月 744744100.0091.41647.5
2月 430430100.0090.19325.3
3月 74473698.9290.28692.0
4月 72069195.9790.98670.0
5月 55554197.4892.65552.0
6月 73372098.2392.75586.4
7月 74472497.3192.23623.0
8月 55553896.9391.16447.8
總計 16345 15946 97.5591.3811690
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置是浙江天地環(huán)保公司第一次實施的(國產(chǎn)化率較高的)脫硫工程,在系統(tǒng)設(shè)計、安裝、設(shè)備選型等環(huán)節(jié)存在一些缺陷,同時我公司運行、管理人員接觸濕法脫硫時間不長、經(jīng)驗不足，在二年的運行中也出現(xiàn)了一些問題,但從總的情況來看，運行情況基本穩(wěn)定良好，各項指標(biāo)均能達(dá)到設(shè)計值。
由于該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，我們在運行中格外給予關(guān)注。因機(jī)組停役、脫硫裝置檢修、試驗等原因，二年來，脫硫系統(tǒng)共計撤出運行34次，極大多數(shù)為有計劃手動撤出，機(jī)爐集控與脫硫控制采用電話或?qū)χv機(jī)聯(lián)系，撤出過程平穩(wěn)，爐膛負(fù)壓波動在100Pa～200Pa之間。脫硫系統(tǒng)投運以來的二年多時間里，除了幾次保護(hù)誤動，沒有因運行異常而導(dǎo)致保護(hù)動作。
保護(hù)誤動大致情況如下：
(1)2003年6月27日，由于#2爐2號角中排油槍推進(jìn)信號誤發(fā)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作打開。原因是天下雨，雨水滲入油槍控制箱，導(dǎo)致2號角中排油槍推進(jìn)行程開關(guān)絕緣下降，誤接通。隨后運行人員在CRT上撤出“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開關(guān)，手動關(guān)閉旁路煙道擋板。經(jīng)熱工人員處理后，系統(tǒng)恢復(fù)正常。運行人員逐投入“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開關(guān)。
(2)2003年7月7日，由于同樣原因，#2爐2號角中排油槍推進(jìn)信號再次誤發(fā)信號，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作打開。經(jīng)熱工人員處理后，恢復(fù)正常。
二次油槍推進(jìn)信號誤發(fā)，引起脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作常速打開，爐膛負(fù)壓波動均在100Pa～200Pa之間，說明保護(hù)控制邏輯設(shè)計是正確的。同時，由于二次誤動，我們采取如下預(yù)防措施：⑴在油槍控制箱上加裝防護(hù)罩;⑵在#2FGD聯(lián)鎖保護(hù)中的鍋爐投油保護(hù)上加裝投撤小開關(guān)。投油助燃，是有計劃的可控行為，只在鍋爐準(zhǔn)備投油時，經(jīng)聯(lián)系確認(rèn)后投上保護(hù)小開關(guān)，避免誤動。
(3)2005年2月16日，熱工人員在檢修出口煙道擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)時，因處理不當(dāng)，在投運#2FGD時，造成出口擋板開信號未反饋，在運行人員投入旁路擋板聯(lián)鎖開關(guān)后，旁路擋板快開動作，運行人員立即撤聯(lián)鎖開關(guān)，旁路擋板停在10%處，此時爐膛負(fù)壓變化為-98～142Pa。后熱工人員在DCS組態(tài)中對相關(guān)的RS觸發(fā)器進(jìn)行復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)正常。
此次旁路擋板快開誤動，因運行人員快速處理，沒有記錄爐膛出口壓力變化的全過程，但從旁路擋板10%開度時，爐膛出口壓力的微小波動，我們可判定，旁路擋板快開動作時，鍋爐爐膛出口壓力的變化，不會導(dǎo)致MFT。
從二年的運行實踐可以確定，脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運行是安全的。
脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運行中在經(jīng)濟(jì)性上是否有利，我們通過與與裝置增壓風(fēng)機(jī)電廠的對比，來作簡要分析：
浙江肖山電廠二臺420t/h 鍋爐的125mW機(jī)組，(已增容至130Mw)原有的二臺引風(fēng)機(jī)，型號為Y4-73 ?11 N26.5D, 出力50萬M3/H，電機(jī)功率700KW,額定電流80.3A 。在脫硫改造項目中，由天地公司實 施，二臺機(jī)組共用一套脫硫系統(tǒng)，,配置一臺3000kW增壓風(fēng)機(jī),在二臺機(jī)組正常運行時，引風(fēng)機(jī)電流60+60，約120A，增壓風(fēng)機(jī)電流250～270A，當(dāng)一臺機(jī)組運行時，在常規(guī)三臺循環(huán)泵運行情況下，增壓風(fēng)機(jī)電流150A左右。
我公司不配增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)在滿負(fù)荷(135Mw)運行時，二臺引風(fēng)機(jī)電流約210A左右。如假設(shè)脫硫島其它用電設(shè)備相同，僅在風(fēng)煙系統(tǒng)上，節(jié)電效果是明顯的，在單臺機(jī)組運行時效果更甚。當(dāng)然，在設(shè)備檢修維護(hù)方面，費用節(jié)約也是可觀的，不作進(jìn)一步探討。
根據(jù)測試結(jié)果，我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫系統(tǒng)耗電情況如下：當(dāng)滿負(fù)荷(設(shè)計值)時，脫硫島耗電量920kWh/h，占#2機(jī)組發(fā)電量0.7%，考慮引風(fēng)機(jī)增加電耗約350 kWh/h(脫硫系統(tǒng)投撤前后，引風(fēng)機(jī)增加的電流)，占#2機(jī)組發(fā)電量的1%左右。
綜上所述，濕法煙氣脫硫技術(shù)不使用增壓風(fēng)機(jī)是切實可行地。適當(dāng)將鍋爐引風(fēng)機(jī)功率加大，不使用增壓風(fēng)機(jī)可大副降低脫硫系統(tǒng)造價，減少脫硫系統(tǒng)運行維護(hù)成本，是一項非常值得推廣的技術(shù)。
整個切除過程，爐膛負(fù)壓最大為：140Pa;最小為：-60Pa。為減少對機(jī)組主設(shè)備系統(tǒng)的影響，F(xiàn)GD旁路擋板切除時間約5分鐘，避免造成瞬時爐膛負(fù)壓過高或過低，引起鍋爐MFT動作。
試驗表明：脫硫系統(tǒng)正常投入和切除過程，引風(fēng)機(jī)有足夠的調(diào)節(jié)能力，鍋爐爐膛負(fù)壓未發(fā)生劇烈變化，但整個投入和切除過程應(yīng)盡可能慢，減少煙氣壓力波動對爐膛負(fù)壓的影響。而且當(dāng)旁路擋板開度小于20%時對鍋爐影響較大，應(yīng)更加注意小心;當(dāng)旁路擋板開度大于20%時對鍋爐影響較小，可稍加注意。同樣，在旁路擋板關(guān)閉時，最后的20%對鍋爐影響較大，應(yīng)加強(qiáng)監(jiān)視和聯(lián)絡(luò)。
系統(tǒng)在正常投、切時，采用手動操作，機(jī)爐集控與脫硫集控用電話或?qū)χv機(jī)保持聯(lián)系，保證系統(tǒng)安全運行，整個投、切時間不小于5分鐘。但出于對脫硫島設(shè)備的保護(hù)，在進(jìn)入FGD的煙溫、含塵(煙氣粉塵濃度)超標(biāo)以及GGH故障等，有必要使旁路擋板在事故狀態(tài)時自動打開，切除脫硫島。為減少對主設(shè)備系統(tǒng)的影響，我們在控制策略上旁路擋板采用脈沖慢開方式，每個脈沖信號間隔25秒，擋板全開時間不小于6分鐘，即防止了機(jī)組異常情況的發(fā)生，又保護(hù)了脫硫島內(nèi)設(shè)備。
當(dāng)運行的二臺或三臺循環(huán)泵全部跳閘或鍋爐MFT，在這極端情況下，為保護(hù)脫硫設(shè)備，避免重大損失，旁路擋板在28秒內(nèi)快速全開，快速切除脫硫島。
2.2再循環(huán)泵切換對鍋爐影響
為確保運行安全，脫硫島的三臺循環(huán)泵分別接于廠用電6kVA,B段，正常運行工況下(指燃煤含硫率小于1.06%)，運行的2臺循環(huán)泵，通常為#1、#3泵，接于6kVA,B段，以降低循環(huán)泵全部跳閘的機(jī)率。
在正常操作時，如將#1、#3漿液再循環(huán)泵切換為#2、#3漿液再循環(huán)泵運行，脫硫系統(tǒng)原 煙氣壓力發(fā)生一定波動，#1、#2引風(fēng)機(jī)相應(yīng)做出調(diào)整，以穩(wěn)定鍋爐正常運行，操作過程是先開啟#2循環(huán)泵，穩(wěn)定后再停用#1循環(huán)泵。在50萬m3/h煙氣量下，記錄的具體數(shù)據(jù)如下：
1)二臺運行時增開一臺，三臺運行，兩臺引風(fēng)機(jī)電流平均增加5～8A，原煙氣壓力增加200～500Pa。
2)三臺運行時停開(運)一臺，二臺運行，兩臺引風(fēng)機(jī)電流平均降低4～6A，原煙氣壓力降低250～450Pa。
3)爐膛負(fù)壓波動極值為：+120Pa~-183Pa。
試驗表明：漿液再循環(huán)泵的切換對鍋爐影響不大，引風(fēng)機(jī)稍做調(diào)整，即可克服煙氣壓力帶來的波動，將鍋爐調(diào)整正常，保證脫硫系統(tǒng)與整套發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定運行。
3.二年運行概況
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置，于2002年4月16日正式開工;2003年4月18日首次導(dǎo)入煙氣進(jìn)行調(diào)試;2003年7月2日完成168小時試運行;在2003年9月1日至13日，由浙江省電力試驗研究所對#2FGD系統(tǒng)進(jìn)行了性能測試及考核試驗,而后投入商業(yè)運行。在煤種含硫1.06，負(fù)荷分別為100%MCR、70%MCR，以及煤種含硫1.4，100%MCR時，做了性能考核試驗，在試驗過程中，三項功能保證全部合格，八項性能保證除噪音一項，也都合格。
現(xiàn)將從2003年9月開始二年來運行情況介紹如下：2003年9月至2005年8月,#2鍋爐運行總時間為16345小時,脫硫系統(tǒng)運行時間為15946小時，脫硫系統(tǒng)投運率97.55%,平均脫硫效率91.38%，脫除SO211690余噸,具體數(shù)據(jù)如下：
日期 鍋 爐
運行小時 脫硫系統(tǒng)
運行小時 脫硫系統(tǒng)
投運率%平均脫硫
效率%SO2去除量(噸)
2003年/9月 72069997.1091.52393.6
10月 744744100.0092.90409.5
11月 72066992.9090.10438.5
12月 74470294.3591.35379.4
2004年/1月 45043496.4092.80273.6
2月 69666695.6990.11585.6
3月 74473495.6690.74517.9
4月 720720100.0090.84516.1
5月 71968495.1391.66545.9
6月 63060295.6091.04383.5
7月 744744100.0091.59462.7
8月 74473198.2591.18495.5
9月 720720100.0091.08461.8
10月 72869695.6091.91436.7
11月 577577100.0091.17391.0
12月 72070097.2290.11454.7
2005年/1月 744744100.0091.41647.5
2月 430430100.0090.19325.3
3月 74473698.9290.28692.0
4月 72069195.9790.98670.0
5月 55554197.4892.65552.0
6月 73372098.2392.75586.4
7月 74472497.3192.23623.0
8月 55553896.9391.16447.8
總計 16345 15946 97.5591.3811690
我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫裝置是浙江天地環(huán)保公司第一次實施的(國產(chǎn)化率較高的)脫硫工程,在系統(tǒng)設(shè)計、安裝、設(shè)備選型等環(huán)節(jié)存在一些缺陷,同時我公司運行、管理人員接觸濕法脫硫時間不長、經(jīng)驗不足，在二年的運行中也出現(xiàn)了一些問題,但從總的情況來看，運行情況基本穩(wěn)定良好，各項指標(biāo)均能達(dá)到設(shè)計值。
由于該脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，我們在運行中格外給予關(guān)注。因機(jī)組停役、脫硫裝置檢修、試驗等原因，二年來，脫硫系統(tǒng)共計撤出運行34次，極大多數(shù)為有計劃手動撤出，機(jī)爐集控與脫硫控制采用電話或?qū)χv機(jī)聯(lián)系，撤出過程平穩(wěn)，爐膛負(fù)壓波動在100Pa～200Pa之間。脫硫系統(tǒng)投運以來的二年多時間里，除了幾次保護(hù)誤動，沒有因運行異常而導(dǎo)致保護(hù)動作。
保護(hù)誤動大致情況如下：
(1)2003年6月27日，由于#2爐2號角中排油槍推進(jìn)信號誤發(fā)，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作打開。原因是天下雨，雨水滲入油槍控制箱，導(dǎo)致2號角中排油槍推進(jìn)行程開關(guān)絕緣下降，誤接通。隨后運行人員在CRT上撤出“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開關(guān)，手動關(guān)閉旁路煙道擋板。經(jīng)熱工人員處理后，系統(tǒng)恢復(fù)正常。運行人員逐投入“油槍投入切旁路”聯(lián)鎖開關(guān)。
(2)2003年7月7日，由于同樣原因，#2爐2號角中排油槍推進(jìn)信號再次誤發(fā)信號，造成#2爐脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作打開。經(jīng)熱工人員處理后，恢復(fù)正常。
二次油槍推進(jìn)信號誤發(fā)，引起脫硫旁路煙道擋板保護(hù)動作常速打開，爐膛負(fù)壓波動均在100Pa～200Pa之間，說明保護(hù)控制邏輯設(shè)計是正確的。同時，由于二次誤動，我們采取如下預(yù)防措施：⑴在油槍控制箱上加裝防護(hù)罩;⑵在#2FGD聯(lián)鎖保護(hù)中的鍋爐投油保護(hù)上加裝投撤小開關(guān)。投油助燃，是有計劃的可控行為，只在鍋爐準(zhǔn)備投油時，經(jīng)聯(lián)系確認(rèn)后投上保護(hù)小開關(guān)，避免誤動。
(3)2005年2月16日，熱工人員在檢修出口煙道擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)時，因處理不當(dāng)，在投運#2FGD時，造成出口擋板開信號未反饋，在運行人員投入旁路擋板聯(lián)鎖開關(guān)后，旁路擋板快開動作，運行人員立即撤聯(lián)鎖開關(guān)，旁路擋板停在10%處，此時爐膛負(fù)壓變化為-98～142Pa。后熱工人員在DCS組態(tài)中對相關(guān)的RS觸發(fā)器進(jìn)行復(fù)位，系統(tǒng)恢復(fù)正常。
此次旁路擋板快開誤動，因運行人員快速處理，沒有記錄爐膛出口壓力變化的全過程，但從旁路擋板10%開度時，爐膛出口壓力的微小波動，我們可判定，旁路擋板快開動作時，鍋爐爐膛出口壓力的變化，不會導(dǎo)致MFT。
從二年的運行實踐可以確定，脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運行是安全的。
脫硫系統(tǒng)不配增壓風(fēng)機(jī)，運行中在經(jīng)濟(jì)性上是否有利，我們通過與與裝置增壓風(fēng)機(jī)電廠的對比，來作簡要分析：
浙江肖山電廠二臺420t/h 鍋爐的125mW機(jī)組，(已增容至130Mw)原有的二臺引風(fēng)機(jī)，型號為Y4-73 ?11 N26.5D, 出力50萬M3/H，電機(jī)功率700KW,額定電流80.3A 。在脫硫改造項目中，由天地公司實 施，二臺機(jī)組共用一套脫硫系統(tǒng)，,配置一臺3000kW增壓風(fēng)機(jī),在二臺機(jī)組正常運行時，引風(fēng)機(jī)電流60+60，約120A，增壓風(fēng)機(jī)電流250～270A，當(dāng)一臺機(jī)組運行時，在常規(guī)三臺循環(huán)泵運行情況下，增壓風(fēng)機(jī)電流150A左右。
我公司不配增壓風(fēng)機(jī)的脫硫系統(tǒng)在滿負(fù)荷(135Mw)運行時，二臺引風(fēng)機(jī)電流約210A左右。如假設(shè)脫硫島其它用電設(shè)備相同，僅在風(fēng)煙系統(tǒng)上，節(jié)電效果是明顯的，在單臺機(jī)組運行時效果更甚。當(dāng)然，在設(shè)備檢修維護(hù)方面，費用節(jié)約也是可觀的，不作進(jìn)一步探討。
根據(jù)測試結(jié)果，我公司#2鍋爐煙氣濕法脫硫系統(tǒng)耗電情況如下：當(dāng)滿負(fù)荷(設(shè)計值)時，脫硫島耗電量920kWh/h，占#2機(jī)組發(fā)電量0.7%，考慮引風(fēng)機(jī)增加電耗約350 kWh/h(脫硫系統(tǒng)投撤前后，引風(fēng)機(jī)增加的電流)，占#2機(jī)組發(fā)電量的1%左右。
綜上所述，濕法煙氣脫硫技術(shù)不使用增壓風(fēng)機(jī)是切實可行地。適當(dāng)將鍋爐引風(fēng)機(jī)功率加大，不使用增壓風(fēng)機(jī)可大副降低脫硫系統(tǒng)造價，減少脫硫系統(tǒng)運行維護(hù)成本，是一項非常值得推廣的技術(shù)。
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波力國際力推富士電機(jī)風(fēng)機(jī)水泵用變頻器 |
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為迎接富士電機(jī)新近專門開發(fā)開發(fā)的風(fēng)機(jī)水泵用變頻器FRENIC-VP系列變頻器上市，波力國際貿(mào)易（上海）有限公司組織相關(guān)專業(yè)職員和營業(yè)職員研究VP系列產(chǎn)品的先進(jìn)功能和特點，制定推廣方案及技術(shù)解決方案,將在水處理,空調(diào)機(jī)組、制冷、礦山、電力等行業(yè)推廣相關(guān)產(chǎn)品。以體現(xiàn)其優(yōu)越節(jié)能特點.
富士電機(jī)FRENIC-VP系列變頻用具有適應(yīng)HVAC市場的最佳功能,節(jié)省空間，操縱簡便、具體特點如下
一、 對風(fēng)機(jī)?水泵具有最佳功能
● 可以設(shè)置V/f折線（2點）
可以任意設(shè)置具有較大慣量設(shè)備的最佳V/f折線2點。
,浙江車間通風(fēng); ● 裝有工頻運轉(zhuǎn)切換用程序
標(biāo)準(zhǔn)裝載自動切換工頻運轉(zhuǎn)所必須的變頻器的控制電源輔助輸進(jìn)端子，還裝有工頻運轉(zhuǎn)切換用程序。
● 防止電動機(jī)結(jié)露功能
防止泵因四周急劇的溫度變化導(dǎo)致電動機(jī)結(jié)露。
● 裝有完備的PID控制功能
裝有根據(jù)溫度.壓力進(jìn)行流量和風(fēng)量控制和風(fēng)量控制運轉(zhuǎn)時所必須的“低水量停止功能”“輸出警報信號”“輔助電壓輸進(jìn)”（V2端子標(biāo)準(zhǔn)裝備）
● 可以設(shè)置瞬時停電頻率
通過設(shè)置發(fā)生瞬時停電后的空轉(zhuǎn)引起的減速水平，來電后無需使之停止即可繼續(xù)平穩(wěn)運轉(zhuǎn)。
● 可以多種方法設(shè)置頻率
可以選擇與使用的頻率信號相符的最佳方法設(shè)置頻率。
操縱面板運轉(zhuǎn)，模擬輸進(jìn)（4-20Ma，0-+5V，0-+10V，正動作/反動作），多段速度8段（0-7）設(shè)置，轉(zhuǎn)移頻率3點等。
二、 為節(jié)能做出貢獻(xiàn)
● 標(biāo)準(zhǔn)地裝備自動節(jié)能運轉(zhuǎn)功能
將電動機(jī)的損耗控制到最小限度，在使用風(fēng)機(jī)，水泵時可以進(jìn)一步省電�！� ,負(fù)壓風(fēng)機(jī)報價;可進(jìn)行電力監(jiān)控
在操縱面板上（使用多功能操縱面板時）可以進(jìn)行簡易的電力監(jiān)控（顯示累計電力和電力用度等）
● 全部機(jī)種中標(biāo)準(zhǔn)裝有控制電源輔助輸進(jìn)端子
可以確保變頻器的控制電源，所以在自動切換運轉(zhuǎn)商用電源時使用方便。
三、 便捷的保養(yǎng)，完備的保護(hù)功能
● 可判定主電路電容器的壽命
可確認(rèn)其相對于電容器容量初期值的比率。
● 裝載長壽命冷卻風(fēng)機(jī)
通過采用長壽命冷卻風(fēng)機(jī)（設(shè)計壽命：7年），減少了交換的麻煩.
● 累計運轉(zhuǎn)時間的記錄和顯示
記錄.顯示“變頻器本體”、“印刷電路板”及“冷卻風(fēng)機(jī)”的累計運轉(zhuǎn)時間。
● 可通過晶體管輸出壽命預(yù)告信號
在“主電路電容器”、“印刷電路板的電解電容器”或“冷卻風(fēng)機(jī)”的任何一個接近壽命期限時輸出。
● 記錄最近四次的報警歷史
有關(guān)這四次的具體信息也可以確認(rèn)。
● 輸出/輸進(jìn)缺相保護(hù)功能
可以在啟動時及運轉(zhuǎn)時經(jīng)常性的檢查出輸有缺相。
● 裝載漏電保護(hù)功能
保護(hù)輸出電路漏電引起的過載電流，使變頻器停止運行。
● 可通過PTC熱敏電阻保護(hù)電動機(jī)
作為通過電子熱保護(hù)電動機(jī)的補(bǔ)充，可以通過PTC熱敏電阻保護(hù)電動機(jī)。
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收錄時間:2011年02月16日 05:29:25 來源: 作者:
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中國風(fēng)機(jī)產(chǎn)業(yè)網(wǎng) 一般冷庫多由制冷機(jī)制冷，利用氣化溫度很低的液體（氨或氟里昂）作為冷卻劑，使其在低壓和機(jī)械控制的前提下蒸發(fā)，吸收貯藏庫內(nèi)的熱量，從而達(dá)到冷卻降溫的目的�？照{(diào)制冷大市場專家先容，冷庫制冷機(jī)組在實際運行當(dāng)中，因為長時間使用而不保養(yǎng)或者使用不當(dāng)，往往會產(chǎn)生良多的題目，如制冷量不足、制冷溫度不夠、臟堵、油堵等等，這些題目將直接影響到整個冷庫的制冷效果，給使用者帶來不小的損失。因此，如何準(zhǔn)確有效地對冷藏冷庫進(jìn)行維修維護(hù)十分重要。
首先，在冷藏冷庫價格運行中，冷庫工作職員要常常留意機(jī)組的制冷壓縮機(jī)油鏡的油面，確保油面保證在油鏡劃定的范圍內(nèi)。一旦制冷壓縮機(jī)泛起缺油現(xiàn)象，將會泛起卡死、燒電機(jī)等一系列連鎖故障。從冷庫制冷機(jī)組第一次運轉(zhuǎn)開始，就要及時留意油面程度，在投入運行的第一個月應(yīng)更換冷凍油，此后保持每年更換一次。
其次，在使用調(diào)試?yán)鋷熘评錂C(jī)組前，要用專業(yè)的設(shè)備檢測所用電源電壓、附近環(huán)境溫度等是否在機(jī)組所劃定的正常運行的范圍之內(nèi)，避免因電壓不足（過高）。
再次，要嚴(yán)格保持冷庫制冷機(jī)組制冷輪回的干燥，尤其是當(dāng)用無縫鋼管做蒸發(fā)器時，千萬不能讓其生銹，鋼管上不得殘留有金屬雜質(zhì)、酸類物質(zhì)和水分。另外整個冷庫制冷機(jī)組必需安裝電流保護(hù)裝置，保護(hù)制冷機(jī)組的避免因超負(fù)荷極載等造成損壞，制冷機(jī)組在調(diào)試安裝時不能頻繁地開關(guān)機(jī)，起碼要保持運行5分鐘以上才執(zhí)行關(guān)機(jī)操縱。
專家夸大，只有使用者在冷庫制冷機(jī)組的安裝運行中嚴(yán)格按照技術(shù)規(guī)范手冊進(jìn)行操縱，并進(jìn)行細(xì)致的保養(yǎng)維護(hù)，才能保證機(jī)組的正常運行并延長其使用壽命，從而為使用者創(chuàng)造更多的價值。
離心風(fēng)機(jī)的氣動噪聲的產(chǎn)生存在多種因素，風(fēng)機(jī)進(jìn)口氣流的不穩(wěn)定流動與葉輪之間的相互作用 ;流道內(nèi)氣流在葉片界面上分離產(chǎn)生渦流 ,渦流分離產(chǎn)生渦流脫離噪聲 ;葉輪流道出口氣流突然擴(kuò)散產(chǎn)生的氣體稀疏形成的噪聲 ;高速流道與蝸舌之間相互作用產(chǎn)生噪聲。減少流場的不穩(wěn)定性和不均勻性是降低噪聲風(fēng)機(jī)的關(guān)鍵所在 ,偶極子對風(fēng)機(jī)噪聲起主導(dǎo)作用。要降低風(fēng)機(jī)紊流噪聲 ,一般采用在葉片進(jìn)、出氣位置加整流裝置的方法。在葉片進(jìn)、出氣位置加整流裝置可使風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)氣口氣流均勻 ,出氣口渦流脫落的強(qiáng)度減弱 ;而在葉道內(nèi)設(shè)置導(dǎo)流裝置則可使葉道內(nèi)流動的主氣流的一部分能量轉(zhuǎn)移到邊界層上 ,促使邊界層穩(wěn)定而不易分離。合理設(shè)計管路 ,采取合理的風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)方式 (如改變轉(zhuǎn)速法、軸向軸流器法、改變動葉角度法 ) ,盡可能不采用閘門調(diào)節(jié)法。
許多不同類型的風(fēng)機(jī)在許多不同應(yīng)用程序都可以使用。這些應(yīng)用是成功的，如預(yù)期工作時，風(fēng)機(jī)和系統(tǒng)必須既在結(jié)構(gòu)上以及從性能的角度來看兼容。此信息將作為風(fēng)機(jī)選型過程的一部分。
主要應(yīng)用注意事項
風(fēng)機(jī)可以給如清潔或污濁的空氣，常溫或高溫，煙霧或氣體控制，低或高侵蝕等封閉的矩陣的濃度降低提供指導(dǎo)，但在在選擇過程中，應(yīng)注意通用的應(yīng)用特點。這些特點雖然不是具有所有的包容性，但是，他們的確存在一個良好的起點，一個成功的應(yīng)用。
DEFINED主要考慮因素有哪些？
風(fēng)機(jī)類型
1，螺旋槳風(fēng)機(jī)：螺旋槳風(fēng)機(jī)可能有很多不同的葉片形狀和葉片數(shù)。它們一般具有相對小的集線器。它們可以或不具有一個殼體。外殼在面板，以孔的形式存在。該面板被安裝在一個壁上，使得空氣不會從排出再循環(huán)回到入口。壓力是正常的，具有很高流速的靜態(tài)壓力小于1英寸。這些風(fēng)機(jī)是最適合的流通空氣，是從/到大的空間供應(yīng)和排出干凈空氣。
2，離心式翼型（后傾）：這些風(fēng)機(jī)是最有效的離心設(shè)計。靜態(tài)效率峰值在80％左右，并出現(xiàn)60％左右的遞送。其性能特性曲線是穩(wěn)定在一個很寬的范圍。而且，風(fēng)機(jī)馬力曲線是嚴(yán)禁超載。風(fēng)機(jī)設(shè)計適用于所有形式的控制方法。它主要適用于清潔空氣的應(yīng)用，但可以處理非粘性粉塵狀顆粒。由于應(yīng)力的考慮，這樣的設(shè)計能通過800°F，這是最適合用于通過III類中等速度（高達(dá)13.5英寸WG）和適宜的溫度。
標(biāo)簽: 風(fēng)機(jī)應(yīng)用
本文鏈接: 風(fēng)機(jī)應(yīng)用（FA/126-08）（一）
鋒速達(dá)是
負(fù)壓風(fēng)機(jī)生產(chǎn)廠家|水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)�？照{(diào)生產(chǎn)廠家|
屋頂風(fēng)機(jī)廠家，下面鋒速達(dá)和大家一起討論： 上一篇: 選型系統(tǒng)的影響（二） 下一篇: 選型系統(tǒng)的影響（二） 發(fā)表評論 取消回復(fù)
異形非標(biāo)風(fēng)淋室的組成部分：
標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)淋室由大箱體（風(fēng)機(jī)、過濾器安裝于此箱體內(nèi)）
小箱體（雙吹風(fēng)淋室此側(cè)安裝噴嘴，數(shù)量與大箱體一致）
頂板（安裝內(nèi)嵌式照明燈）
內(nèi)底板（不銹鋼砂板）
風(fēng)淋室雙門體
其它配件：過濾器，風(fēng)機(jī)，智能電路板，噴嘴，照明燈。
本文鏈接: 異形非標(biāo)風(fēng)淋室的組成部分
鋒速達(dá)是負(fù)壓風(fēng)機(jī)生產(chǎn)廠家|水簾生產(chǎn)廠家|環(huán)�？照{(diào)生產(chǎn)廠家|屋頂風(fēng)機(jī)廠家，下面鋒速達(dá)和大家一起討論： 上一篇: 高壓鼓風(fēng)機(jī)如何正確使用 下一篇: 吸塵器的工作原理 發(fā)表評論 取消回復(fù)
悉,7月12日華電鐵嶺鎮(zhèn)西堡風(fēng)能場第一臺風(fēng)機(jī)一次并網(wǎng)成功。華電鐵嶺鎮(zhèn)西堡風(fēng)電場工程是華電新能源公司在遼寧省開發(fā)建設(shè)的首個風(fēng)能項目,一期建設(shè)規(guī)模為4.8萬千瓦,該項目于2009年底核準(zhǔn)并開工建設(shè)。在參建各方的共同努力下,該項目如期實現(xiàn)了并網(wǎng)發(fā)電的目標(biāo),也為推動華電新能源事業(yè)在遼寧地區(qū)的發(fā)展做出了積極貢獻(xiàn)。
鼓風(fēng)機(jī)規(guī)格:EHS-329(三相交流電50HZ/60HZ),功率:750W/850W,最大風(fēng)量:2.4立方米/分/2.9立方米/分,電壓:200-240V/220-240V(3.7A/3.9A),346-415V/380-480V(2.14A/2.25A),具有:低震動.高風(fēng)壓.體積小.重量輕.低噪音.新設(shè)計.免保養(yǎng).壽命長等特點.
適用范圍：
塑料,金屬,化工,印刷機(jī)械,礦業(yè),電器設(shè)備,醫(yī)療設(shè)備,各式燃燒機(jī),包裝,環(huán)保養(yǎng)殖通風(fēng)降溫業(yè)等等。
適用于工業(yè)吸塵；印刷吸著；粉粒體輸送；殘布處理；畜糞發(fā)酵瀑氣；洗凈后吹干；印刷強(qiáng)制干燥；干燥用氣刀；裁紙機(jī)氣墊；瓦斯重油噴燃；煙氣吹吸；電解液攪拌；洗瓶機(jī)吹干；沖床機(jī)；洗車吹干；焚化爐； 傳票輸送；紙布條吹送；養(yǎng)殖池氧氣補(bǔ)給；制書本機(jī)；真空脫水；織布機(jī)吸絲；照相制版；網(wǎng)版印刷機(jī)吸著；燙布機(jī)；牛乳紙盒充填機(jī)；豆腐機(jī)械；加工物保持；工事現(xiàn)場；焊接廢氣吸取；瓦斯分解等等
特點：
1.安裝容易
高壓鼓風(fēng)機(jī)配備齊全，可隨時安裝與使用，供壓縮空氣或用于抽真空，也可任意安裝于水平或垂直的方向。
2.可靠性高
與其他廠牌做比較時，在高壓力的范圍堪稱一枝獨秀。因此當(dāng)使用情況變化時，機(jī)器仍可安全運轉(zhuǎn)。除了葉輪之外，高壓鼓風(fēng)機(jī)沒有其他動作，因此可靠性之高幾乎免維修。設(shè)計卓越的高壓鼓風(fēng)機(jī)使用獨一無二且散熱良好的精密外側(cè)軸承，因此它具有下列優(yōu)點：高壓縮比；軸承運轉(zhuǎn)溫度低；潤滑油脂壽命長；保養(yǎng)容易。
3.低噪音
高壓風(fēng)機(jī)低噪音馬達(dá)直接運轉(zhuǎn)，在加上一體式的銷音設(shè)施，因此噪音極低。
4.無油無污染
葉輪旋轉(zhuǎn)時，不與任何部分零件接觸，免潤滑，因此可保證百分之百無污染。
5.最高品質(zhì)
以臺灣高壓風(fēng)機(jī)公司專業(yè)制造經(jīng)驗，最精密機(jī)械設(shè)計加上慎重電機(jī)配合標(biāo)準(zhǔn)儀器測試，使用所有零件均能達(dá)到最高品質(zhì)要求，運用標(biāo)準(zhǔn)IP54，F(xiàn)級與馬達(dá)效率高，故障極少，馬達(dá)與鼓風(fēng)機(jī)之間有軸封分離，預(yù)防異物進(jìn)入。同時為確保功能效果，每一臺鼓風(fēng)機(jī)在出廠前均經(jīng)過嚴(yán)格測試。
在需要24小時照明的地下車庫,一次性投資幾十萬元,就能獲得免費使用20年的太陽能照明系統(tǒng),節(jié)約用電近5500萬度。在高交會上,深圳華僑城都市娛樂投資公司與深圳市均益安聯(lián)光伏系統(tǒng)工程公司正式簽約,將在占地125萬平方米的歡樂海岸項目應(yīng)用均益安聯(lián)自主創(chuàng)新的國家級專利項目“太陽能光伏”應(yīng)用系統(tǒng),打造一個深圳最大的太陽能停車場,每年可節(jié)約電量270萬度,減少碳排放2150噸。
停車場采取傳統(tǒng)照明方式耗電量巨大,若采用太陽能供電照明,提供能源的太陽能電池板總面積僅約600平方米,安裝在園區(qū)購物中心屋頂,“一套設(shè)備使用期限是20年,根據(jù)計算,20年中這套太陽能照明系統(tǒng)可以節(jié)電5430萬度,減少碳排放4.3萬噸。”
據(jù)介紹,目前深圳約有地下車庫約4000萬平方米,每年耗電約達(dá)16億度,如果其中20%采用太陽能直流使用LED照明的技術(shù)進(jìn)行改造,每年節(jié)約3.2億度電,減少碳排放約達(dá)250萬噸。
離心壓縮機(jī)葉輪頂部間隙對性能有很大影響，多年來一直是葉輪機(jī)械研究的難點與熱點 [1-7] 。 Hathaway 等人 [3] 、 Gao 等人 [4] 分別采用試驗方法和數(shù)值方法研究了 NASA LSCC 半開式葉輪的內(nèi)部流場，分析了不同間隙大小對葉輪性能的影響。 Engin [5] 采用商用軟件 Fluent 研究了不同間隙尺寸對級性能的影響。 Backman 等人 [6] 研究了半開式葉輪軸向間隙尺寸對級性能的影響。 Yoon 等人 [7] 則研究了徑向間隙對離心葉輪性能、級性能和級穩(wěn)定性的影響。
因為離心葉輪內(nèi)部流動非常復(fù)雜，并且受試驗手段的限制，葉頂間隙的研究一般采用數(shù)值方法 [3-5] 。公開文獻(xiàn)對頂部間隙研究中，葉頂間隙一般采用從葉輪進(jìn)口到出口恒定大小的形式 [3-5] 。由于現(xiàn)實中的安裝問題以及運行過程中葉輪和機(jī)殼的熱膨脹和工質(zhì)壓力隨徑向增大，從葉輪進(jìn)口徑向間隙到葉輪出口軸向間隙尺寸的大小通常是變化的。本文采用數(shù)值方法研究了 7 種從葉輪進(jìn)口徑向間隙到出口軸向間隙線性減小葉輪頂部間隙形式半開式葉輪的氣動性能、出口氣流角、頂隙泄漏量和葉輪損失；同時為與恒定尺寸葉頂間隙對比，同時采用葉輪進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙尺寸的平均值作為恒定葉頂間隙尺寸進(jìn)行數(shù)值模擬。分析結(jié)果對了解離心式葉輪頂部間隙形式對半開式葉輪性能的影響提供參考。
1 計算方法
計算采用模型為 NASA LSCC 葉輪 [3] ，為三元直線元素成型半開式后向葉輪，基本幾何及流動參數(shù)如表 1 所示。計算采用的從葉輪進(jìn)口徑向間隙到出口軸向間隙尺寸線性降低的分布形式見表 2 ，恒定葉頂間隙計算頂隙尺寸見表 2 中第 4 行。
表 1 葉輪基本幾何參數(shù)和運行參數(shù)
D 1 /mm
D 2 /mm
b 2 /mm
b 1 /mm
Z
β 2 / （°）
q m0 / （ kg/s ）
n / （ r/min ）
870
1524
141
218
20
35
30
1862
表 2 計算間隙分布形式
葉頂間隙分布
Case A
Case B
Case C
Case D
Case E
Case F
Case G
進(jìn)口徑向間隙 t in /mm
3.85
6.00
8.00
10.0
6.00
8.00
10.0
出口軸向間隙 t out /mm
1.30
1.30
1.30
1.30
2.54
2.54
2.54
平均間隙 t a vg /mm
2.58
3.65
4.65
5.65
4.27
5.27
6.27
無量綱平均間隙 t avg /b 2 /%
1.825
2.587
3.295
4.004
3.026
3.735
4.443
流場計算采用商用計算軟件 CFX ，利用葉輪對稱性，采用單葉道進(jìn)行流場計算，葉輪上下游適當(dāng)延長。 NASA LSCC 葉輪設(shè)計間隙為 2.54mm ，無量綱間隙為 1.8% 。計算時設(shè)計間隙單葉道網(wǎng)格節(jié)點總數(shù)約 32 萬，改變間隙形式時間隙尺寸增大，采用了更多網(wǎng)格數(shù)，網(wǎng)格節(jié)點總數(shù)約 42 萬。設(shè)計間隙時的計算網(wǎng)格如圖 1 所示。
計算采用理想氣體空氣，對流項采用高階迎風(fēng)格式；紊流模型采用k-ε兩方程模型，壁面采用 Scalable 壁面函數(shù)法。邊界條件給定如下：進(jìn)口給定總溫總壓邊界條件，出口給定質(zhì)量流量；葉片及輪盤等固體壁面給定無滑移壁面邊界條件，機(jī)殼設(shè)定為靜止壁面。計算收斂判據(jù)設(shè)置為 RMS 殘差小于 5×10-7。
2 計算結(jié)果分析
2.1 計算預(yù)測性能與試驗結(jié)果對比
為驗證計算模型，在設(shè)計間隙時計算了 5 種流量工況，分別為設(shè)計流量的 66.7% 、 83.3% 、 100% 、 117% 和 133% 。按照文獻(xiàn) [3] 中計算葉輪效率和壓比的位置，采用質(zhì)量流量加權(quán)平均方法對計算結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，并考慮輪盤摩擦損失后 [8] ，預(yù)測的葉輪多變效率與試驗結(jié)果對比如圖 2 所示。在計算的流量范圍內(nèi)，計算結(jié)果與試驗結(jié)果符合較好，說明了計算模型的正確性。
2.2 不同間隙葉輪性能對比
圖 3 和圖 4 給出了設(shè)計流量下線性減小間隙和恒定間隙葉輪效率和壓比的對比。圖 3 和圖 4 橫坐標(biāo)表示葉輪進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙平均值除以葉輪出口寬度的無量綱間隙尺寸，圖 3 縱坐標(biāo)表示葉輪多變效率，圖 4 縱坐標(biāo)表示葉輪出口與進(jìn)口總壓之比；每一個大寫字母代表一種間隙分布，其含義參考表 2 ，菱形代表恒定間隙。
圖 3 表明，在相同的流量工況下，間隙平均值增大，線性減小間隙形式和恒定間隙形式的葉輪效率均降低，這與文獻(xiàn) [4-7] 結(jié)論一致。對于出口軸向間隙較小的 A - D 4 種形式，當(dāng)葉輪進(jìn)口徑向間隙增加，但進(jìn)、出口間隙之比小于 3 時，葉輪效率下降比較平緩；而進(jìn)、出口間隙之比大于 5 時，葉輪效率下降速度加快。對于出口軸向間隙比較大的 E - G 3 種形式，進(jìn)口徑向間隙增加，葉輪多變效率基本線性下降；但下降斜率比葉輪出口軸向間隙較小的 A - D 形式在進(jìn)、出口間隙之比大于 5 時更為平緩。這就造成了雖然 G 點的平均間隙尺寸大于 D 點，但是 G 點葉輪效率高于 D 點。線性減小間隙與相應(yīng)的恒定間隙相比，除了在 A 和 D 兩種情況，其他 5 種情況線性減小頂隙形式葉輪效率均高于對應(yīng)的恒定間隙分布形式。
圖 4 表明，在流量相同的工況，出口軸向間隙較小的 A - D 4 種形式，進(jìn)口徑向間隙增加，但進(jìn)、出口間隙之比小于 3 時，與設(shè)計點相比，壓比有所降低，而后又升高，在進(jìn)口徑向間隙增大到進(jìn)、出口間隙之比為 4.6 時，壓比達(dá)到最高，而后隨進(jìn)口徑向間隙增加逐漸降低。對于出口軸向間隙為 2.54mm 的 E - G 3 種形式，隨著葉輪進(jìn)口徑向間隙的逐漸增大，壓比降低； E - G 3 種形式葉輪進(jìn)、出口壓比絕對值低于 A - D 4 種形式。與效率分布相似，除了 A ，其他 6 種間隙形式均高于對應(yīng)的恒定間隙葉輪的壓比。
從上面分析可知，進(jìn)、出口平均間隙大小對葉輪效率影響比較大，而對葉輪壓比影響比較明顯。而葉輪出口軸向間隙對葉輪壓比的影響比較大，進(jìn)口徑向間隙對壓比影響較��；這與文獻(xiàn) [6] 結(jié)論相符。同時，除了進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙相差不大時，或者相差很大時之外，從葉輪進(jìn)口到葉輪出口線性減小葉頂間隙形式優(yōu)于從葉輪進(jìn)口到出口恒定間隙形式。
2.3 通過葉頂間隙質(zhì)量流量對比
圖 5 給出了不同間隙分布形式通過葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量。橫坐標(biāo)表示與圖 3 相同，縱坐標(biāo)表示通過葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量，圖中各種符號含義與圖 3 相同。
可見，無論出口軸向間隙較小的 A - D 4 種間隙形式，還是較大的 E - G 3 種間隙形式，隨著間隙平均值逐漸增加，通過葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量線性增加， A 點除外，但是線性變化間隙形式泄漏量低于恒定間隙泄漏量。這說明間隙分布形式對通過葉頂間隙的泄漏質(zhì)量流量影響較小，泄漏流量主要取決于平均間隙尺寸。
2.4 葉輪出口絕對氣流角對比
圖 6 為間隙形式 G 、 C 、設(shè)計間隙和 G 點對應(yīng)恒定間隙 6.27mm 葉輪出口周向平均絕對氣流角沿展向分布。圖中橫坐標(biāo)表示從輪轂到機(jī)殼的無量綱長度， 0 對應(yīng)于輪轂， 1 對應(yīng)于機(jī)殼；縱坐標(biāo)表示葉輪出口氣流方向與徑向的絕對出口氣流角。
從圖 6 可見，在設(shè)計間隙下葉輪出口沿展向氣流出口絕對氣流角分布比其他兩種情況更加均勻。對于 G 所對應(yīng)的間隙形式，距離輪轂 5 % ～ 45% 的區(qū)域，絕對氣流角明顯增大，但是低于恒定的 6.27mm 間隙形式；而距離輪轂 55 % ～ 80% 的區(qū)域，絕對氣流角有所降低。這說明平均間隙尺寸增加，線性變化頂隙形式沿展向葉片負(fù)荷分布趨向不均勻，其中距離輪轂 5 % ～ 45% 的區(qū)域的葉輪負(fù)荷增大，而距離輪轂 55 % ～ 80% 的區(qū)域受葉頂泄漏流動的影響負(fù)荷降低；恒定間隙時負(fù) 荷分布更加不均勻。形式 C 與 G 相比,生產(chǎn)車間降溫設(shè)備， G 在 5 % ～ 45% 的區(qū)域高于 C 點，而 55 % ～ 80% 的區(qū)域 G 稍低于 C 。這必然促進(jìn)葉輪內(nèi)部二次流的強(qiáng)度。
2.5 葉輪出口損失對比
圖 7 給出了設(shè)計間隙、 C 、 F 、 4.65mm 和 5.27mm 間隙形式葉輪出口靜熵的分布。葉輪旋轉(zhuǎn)方向為從右向左。從圖 7 可見，壓力面與機(jī)殼之間的角區(qū)靜熵較高，這與文獻(xiàn) [4] 計算結(jié)果一致。 C 形式和 F 形式相比， F 對應(yīng)的葉輪出口軸向間隙增大，高靜熵區(qū)域面積增大，靜熵絕對值增加，葉輪內(nèi)部損失增加；恒定間隙 4.65mm 和 5.27mm 的趨勢與上面相同。線性減小間隙與相應(yīng)的恒定間隙對比，恒定間隙葉輪內(nèi)部損失較大。
3 結(jié)論
進(jìn)口徑向間隙和出口軸向間隙的平均值對葉輪效率、葉頂間隙泄漏量和葉輪出口損失影響比較大，而對壓比影響較��；葉輪壓比主要取決于出口軸向間隙。隨著間隙平均值的增加 ，沿展向葉片負(fù)荷分布趨向不均勻，其中距離輪轂 5 % ～ 45% 的區(qū)域的葉輪負(fù)荷增大，而距離輪轂 55 % ～ 80% 的區(qū)域受葉頂泄漏流動的影響負(fù)荷降低。線性減小間隙形式與對應(yīng)的恒定間隙相比，線性減小間隙形式優(yōu)于恒定間隙，尤其在葉輪軸向間隙較小時。
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