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濟南負壓風(fēng)機價格離心壓縮機葉輪S2流面正反命題的研究風(fēng)機軸承故
摘要： 分別對流線曲率法正反兩類命題進行了研究。正問題中，利用背掠式帶分流葉片離心壓縮機葉輪算例，計算出子午面流場，對該葉輪進行了性能分析。在反問題中，根據(jù)給定設(shè)計點參數(shù)，設(shè)計出了一背掠式葉輪。鑒于氣體渦分布的重要性，討論了不同類型分布對葉輪性能的影響，得出后加載型分布適合離心壓縮機葉輪的結(jié)論。
關(guān)鍵詞： 離心式壓縮機 ； 流線曲率法；性能分析；全可控渦；設(shè)計
中圖分類號： TH452 文獻標識碼：B
文章編號： 1006-8155（2007）06-0012-06
Research on the Forward and Inverse Proposition of S 2 Surface of Centrifugal Compressor Impeller
Abstract: This paper focuses on the forward and inverse proposition of streamline curvature method. In the forward proposition, a back-swept impeller with splitters is employed as a sample, the flow field in meridian surface is calculated, and the performance of this impeller is further analyzed. In the inverse proposition, a back-swept impeller is designed upon the parameters of design point. For the significance of vortex distribution, different types of vortex distribution and corresponding flow fields are presented, and come to the conclusion that the later-loading type gives better performance for centrifugal impeller.
Key words: centrifugal compressor; streamline curvature method; performance analysis; all-controlled-vortex; design
1 流線曲率法概述
自吳仲華教授 1952 年發(fā)表論文 A General Theory of Three Dimensional Flow in Subsonic or Supersonic Turbomachines of Axial, Radial, and Mixed Flow Types ，提出了兩類相對流面理論（簡稱 S 1 流面和 S 2 流面），把三元流動分解為兩個流面上的二元流動問題來求解，為葉輪機械內(nèi)部流動的計算奠定了扎實的理論基礎(chǔ)。
應(yīng)用兩類相對流面理論計算葉輪機械內(nèi)部流場的方法有多種，其中工程界應(yīng)用最多，思路最為簡潔的是流線曲率法。因其控制方程的系數(shù)中包含有流線曲率，故而得名。流線曲率法有兩個顯著的特點：首先，它將有粘性的流動簡化為無粘性的流動；另外，它把一個通過流面約束得到的二維（流函數(shù)或勢函數(shù)）偏微分方程，進一步簡化為一維常微分方程，并且未引入任何附加假設(shè)。
流線曲率法的求解，一般分為正命題和反命題兩類。
正命題就是根據(jù)已有的葉輪葉片和輪盤形狀，求解出葉輪內(nèi)部流場。因此，正問題也可以稱為性能分析問題。
反問題則反之，即根據(jù)規(guī)定的速度分布，設(shè)計出葉片形狀。因此，反問題也可以稱為設(shè)計問題。
在通流理論模型下，流線曲率法正反兩類命題的求解建立在 4 個基本假定的基礎(chǔ)上：
(1) 控制方程建立在準正交線—流線坐標系下；
(2) 流動過程無粘性，但考慮粘性損失引起的熵增，氣體的熱力過程為多變過程；
(3) 流動過程絕熱；
(4) 在絕對和相對坐標系下，流動分別是絕對定常和相對定常；
(5) 平均相對流面為連續(xù)光滑的空間曲面。
2 流線曲率法正命題
2.1 控制方程
速度梯度方程 [1] ：
其他的輸入?yún)?shù)包括：輪盤、輪蓋型線坐標，葉片角坐標 θ 沿輪盤和輪蓋的分布，葉片法向厚度 t n 分布表。盤蓋型線根據(jù)常規(guī)一元設(shè)計得出，示于圖 1 。葉片法向厚度分布表用于計算站厚度差值，示于圖 2 。
2.4 計算結(jié)果及分析
相對速度在平均相對流面沿葉根、中間流線和葉尖 3 條流線的變化示于圖 3 。流線相同位置處，輪蓋處相對速度最大，中間流線次之，輪盤處最小。
中間葉高處葉片吸力面、壓力面和平均相對流面相對速度沿流線的變化曲線示于圖 4 。相同流線位置處，吸力面相對速度值最大，平均相對流面次之，壓力面最小，這種分布規(guī)律符合實際。因為壓力面是工作面，表面壓力大；吸力面是非工作面，表面壓力��；平均相對流面的壓力介于兩者之間。根據(jù)伯努利方程，壓力大則速度小，因而圖 4 的相對速度變化規(guī)律與理論相符合。葉輪子午面相對速度分布云圖如圖 5 所示。通過該圖發(fā)現(xiàn)，除輪盤轉(zhuǎn)角處的低速區(qū)和進口處輪蓋附近的高速區(qū)外，整個子午流道內(nèi)相對速度分布比較均勻，尤其是徑向流動部分。由此說明該葉輪參數(shù)設(shè)計較為合理。
葉輪子午面靜壓分布云圖如圖 6 所示。通過該圖發(fā)現(xiàn)，靜壓沿子午流面逐步升高，其間沒有出現(xiàn)壓力異常區(qū)域。對比進出口靜壓，轉(zhuǎn)子靜壓比達 3.2 ，符合設(shè)計要求。
綜合以上幾點分析，該葉輪參數(shù)設(shè)計獲得了很好的相對速度、靜壓、靜溫分布，性能基本達標。
3 流線曲率法反命題
3.1 反命題的“全可控渦”方法
進行反命題設(shè)計的關(guān)鍵是直接提供控制氣動性能的手段——設(shè)計準則。美國的 Jansen 于 1970 年發(fā)表論文提出了設(shè)計離心葉輪葉片的“規(guī)定載荷法”。該方法通過控制葉輪流道內(nèi) 1 至 2 根流線的加載規(guī)律來設(shè)計扭曲葉片，改變了以往利用手工作圖或計算機通過幾何或純數(shù)學(xué)方法構(gòu)造葉片形狀，再利用計算機進行葉輪內(nèi)流場分析，進而修改葉片形狀的設(shè)計方法。
西安交通大學(xué)的苗永淼、王尚錦于 1974 年提出了利用流線曲率法逆命題公式解決徑、混流式三元葉輪扭曲葉片的基本思想，并逐步形成了獨特的通過對葉輪內(nèi)全流場控制來設(shè)計葉片的“全可控渦”設(shè)計方法，該方法已被試驗和工業(yè)應(yīng)用證明了其先進性和可靠性。
“全可控渦”方法的設(shè)計準則是給定葉輪內(nèi)整個子午面上氣體渦 ( c θ r ) 的分布來實現(xiàn)控制子午面內(nèi)整個流場的目的 [3] 。通過求解經(jīng)過改造的速度分布方程式，直接得出葉片型面坐標和 S 2 流面速度分布。
3.2 控制方程
速度梯度方程：
3.4 計算結(jié)果及分析
在圖 7 所示的環(huán)量分布下，相對速度沿輪盤、中間流面、輪蓋的分布如圖 9 所示。
相對速度在子午面的分布如圖 10 所示。從圖中發(fā)現(xiàn)，在輪蓋進口處存在高速區(qū)，這是由于輪蓋進口處葉輪轉(zhuǎn)速較高；在輪盤轉(zhuǎn)彎處存在低速區(qū)，這與實際流動情況吻合較好，因為在靠近輪盤一邊，氣流是先擴壓，容易發(fā)生分離，但是轉(zhuǎn)彎后的通道呈收斂型，即使分離發(fā)生，也會受到抑制，因此輪盤處低能氣流區(qū)僅僅局限于轉(zhuǎn)彎處，不再向后傳播。
氣體密度在子午面內(nèi)的分布如圖 11 所示。從圖中看出，在子午面內(nèi)氣體密度沿流線逐步升高，進出口密度比達到 1.5 ，實現(xiàn)了壓縮目的。
設(shè)計出的葉輪形狀如圖 12 所示�？梢园l(fā)現(xiàn)在圖 8 環(huán)量分布下，葉片從進口到出口具有較大的扭曲，這樣可以滿足指定的加功規(guī)律。
4 氣體渦（環(huán)量）分布對相對速度分布的影響
在流線曲率法反問題計算中，沿輪盤和輪蓋的氣體渦分布是十分重要的輸入?yún)?shù)。葉輪機械中，對單位質(zhì)量氣體所做的功為
從上式看出，葉輪進出口環(huán)量差值決定了加功量的大小。同時，環(huán)量沿流線分布規(guī)律的不同，所得氣流流型也不一樣。環(huán)量沿流線分布有 3 種類型：前加載型、均勻加載型、后加載型。
圖 13 給出了 3 種環(huán)量分布；圖 14 顯示的是相應(yīng)的沿輪盤、輪蓋和中間流線的相對速度分布；圖 15 顯示了子午面相對速度分布。
據(jù)不完全統(tǒng)計，水泥廠的風(fēng)機發(fā)生振動異常的故障率最高時達58.6%.由于振動將造成風(fēng)機運行不平衡，其中.軸承緊定套配合調(diào)整失當，會導(dǎo)致軸承異常溫升和振動。
如某水泥廠在設(shè)備維修期間更換了風(fēng)機輪葉。輪葉兩側(cè)用緊定套與軸承座軸承固定配合。重新試車就發(fā)生自由端軸承高溫，振動值偏高的故障，拆開軸承匝上蓋，手動慢速回轉(zhuǎn)風(fēng)機，發(fā)現(xiàn)處于轉(zhuǎn)軸某一特定位置的軸承滾子，在非負荷區(qū)亦有滾動情況.如此可確定軸承運轉(zhuǎn)間隙變動偏高且安裝間隙可能不足。經(jīng)測量得知，軸承內(nèi)部間隙僅為0.04mm,轉(zhuǎn)鈾偏心達0.08mm；由于左右軸承跨距大，要避免轉(zhuǎn)軸撓曲或軸承安裝角度的誤差較難，因此，大型風(fēng)機采用可自動對心調(diào)整的球面滾子軸承。但當軸承內(nèi)部間隙不足時.軸承內(nèi)部滾動件因受運動空間的限制，其自動對心的機能受影響，振動值反而會升高。軸承內(nèi)部間隙隨配合緊度之增大而減小，無法形成潤滑曲膜，當軸承運轉(zhuǎn)間隙因溫升而降為零時，若軸承運行產(chǎn)生的熱量仍大于逸散的熱量時，軸承溫度即會快速爬升，這時，如不即時停機，軸承終將燒損，軸承內(nèi)環(huán)與軸之配合過緊是本例中軸承運轉(zhuǎn)異常高溫的原因。
處理時，退下緊定套，重新調(diào)整軸與內(nèi)環(huán)的配合緊度，更換軸承之后的間隙取0.10mm。重新安裝完畢重新啟動風(fēng)機，軸承振動值及運轉(zhuǎn)溫度均恢復(fù)正常。
軸承內(nèi)部間隙太小或機件設(shè)計制造精度不佳，均是分機軸承運轉(zhuǎn)溫度偏高的主因，為方便風(fēng)機設(shè)備的安裝；拆修和維護.一般在設(shè)計上多采用緊定套軸承錐孔內(nèi)環(huán)配合之軸承座軸承，然而也易因安裝程序上的疏忽而發(fā)生問題.尤其是適當間隙的凋整。軸承內(nèi)部間隙太小.運轉(zhuǎn)溫度急速升高：軸承內(nèi)環(huán)錐孔與緊定套配合太松，軸承易因配合面發(fā)生松動而于短期內(nèi)故障燒損
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