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通風(fēng)除塵高壓鼓風(fēng)機(jī)用途使用功率開關(guān)提高效率

高壓鼓風(fēng)機(jī)用途

高壓鼓風(fēng)機(jī)適用的行業(yè)印刷機(jī)械，燃燒機(jī)，吹袋機(jī)淋膜機(jī)，塑膠押出機(jī)，制果機(jī)械，集塵機(jī)，環(huán)境機(jī)械，木工機(jī)械，噴砂設(shè)備，PCB設(shè)備，溫泉設(shè)備，整燙設(shè)備，絲鋼印刷設(shè)備，紡織機(jī)械，包裝機(jī)械，制藥設(shè)備，灌溉設(shè)備，氣力輸送設(shè)備，熱風(fēng)發(fā)生機(jī)，粉粒體輸送機(jī)，廚房械機(jī)，干燥機(jī)，焚化爐，恒溫箱，機(jī)械冷卻，一般吸送風(fēng)高壓鼓風(fēng)機(jī)的特點(diǎn)高壓，大風(fēng)量，低噪音，輕量化。采用鋁合金材質(zhì)，大幅隆低重量，達(dá)到輕量化的目的。特殊葉片設(shè)計(jì)，壓力高，風(fēng)量大，噪聲低，壽命長(zhǎng)。特殊風(fēng)量調(diào)節(jié)風(fēng)門，風(fēng)量控制穩(wěn)定性高，操作容易，(CX、TB,HTB,RB,RHG適用)　樣式齊全，庫(kù)存量多，交貨迅速。

工業(yè)高壓吸塵風(fēng)機(jī)的用途旋風(fēng)式吸塵機(jī)的特性：本集塵機(jī)為上海豪冠公司最新制造，采用旋風(fēng)收塵機(jī)與袋式吸塵機(jī)之特長(zhǎng)，吸力特強(qiáng)�？煽拷蹓m場(chǎng)所收塵，可移動(dòng)吸塵，不需配管，節(jié)省經(jīng)費(fèi)，大幅提高方便與機(jī)動(dòng)性。適用于噴砂、砂輪、木工、研磨、切削.........等等,吸塵粉、棉屑、木屑之用。

高壓鼓風(fēng)機(jī)特點(diǎn)：高壓鼓風(fēng)機(jī)小型易于攜帶；除了葉輪外，高壓鼓風(fēng)機(jī)沒有其他動(dòng)件，且葉輪直接連接馬達(dá)，無(wú)齒輪或傳動(dòng)皮帶帶動(dòng)，因此可靠性高，幾乎免維修。




前言

　　凡是，高頻率運(yùn)作的開關(guān)電源(SMPS)允許使用小型無(wú)源組件，而硬開關(guān)模式則會(huì)引發(fā)開關(guān)消耗增年夜，為了下降高開關(guān)頻率下的開關(guān)消耗，業(yè)界開發(fā)了諸多軟開關(guān)技術(shù)，其中負(fù)載諧振技術(shù)和零電壓轉(zhuǎn)換技術(shù)都獲得普遍使用。

　　負(fù)載諧振技術(shù)哄騙電容和電感在整個(gè)開關(guān)時(shí)代的諧振特征，使得開關(guān)頻率隨著輸進(jìn)電壓和負(fù)載電流而變化。開關(guān)頻率的改變，如脈沖頻率調(diào)制 (PFM) 給含有輸進(jìn)濾波器的SMPS 設(shè)計(jì)人員帶來(lái)了堅(jiān)苦。由于這里沒有用于濾波的輸出電感，所以輸出整流二極管兩頭的鉗制電壓允許設(shè)計(jì)人員選擇低額定電壓二極管。然而，當(dāng)負(fù)載電流增加時(shí)，輸出電感的缺位給輸出電容帶來(lái)了負(fù)擔(dān)，因而負(fù)載諧振技術(shù)不適用于具有高輸出電流和低輸出電壓的運(yùn)用。另外一方面，零電壓轉(zhuǎn)換技術(shù)哄騙的是電路寄生成份僅在開關(guān)開啟和關(guān)斷轉(zhuǎn)換瞬間才泛起的諧振特征。這些技術(shù)的優(yōu)勢(shì)之一是哄騙了寄生組件如主變壓器的漏電感和開關(guān)的輸出電容，因而無(wú)需增添更多的外部組件來(lái)實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)。此外，這些技術(shù)使用具有固定開關(guān)頻率的脈寬調(diào)制(PWM)技術(shù)，因而，這些技術(shù)相比負(fù)載諧振技術(shù)更容易于理解、分析和設(shè)計(jì)。

　　由于非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換用具有簡(jiǎn)單設(shè)置裝備擺設(shè)和零電壓開關(guān)(ZVS)特征，是以是使用零電壓轉(zhuǎn)換技術(shù)的最多見拓?fù)渲弧２粌H如斯，相比負(fù)載諧振拓?fù)淙鏛LC轉(zhuǎn)換器，非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換用具有一個(gè)輸出電感，其輸出電流的紋波成份小得可以由一個(gè)適當(dāng)?shù)妮敵鲭娙輥?lái)處置。由于易于分析和設(shè)計(jì)，且具有一個(gè)輸出電感，所以非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換器凡是用于具有高輸出電流和低輸出電壓的運(yùn)用如PC電源和服務(wù)器電源。為了更好地處置輸出電流，往往在次級(jí)端使用一個(gè)同步整流器，由于傳導(dǎo)消耗可作為替換二極管消耗的電阻消耗。相比LLC轉(zhuǎn)換器，實(shí)現(xiàn)用于非對(duì)稱半橋轉(zhuǎn)換器的同步整流器驅(qū)動(dòng)器更為便當(dāng)，此外，電流倍增器是增加主變壓器在高輸出電流下的哄騙率的經(jīng)常使用方案。

　　本文描寫帶有電流倍增器和同步整流器的非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換器的普遍特征，并列舉一個(gè)示例及某些實(shí)驗(yàn)成效，該示例使用針對(duì)非對(duì)稱受控拓?fù)涞墓β书_關(guān)。

　　帶有電流倍增器和同步整流器的非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換器的優(yōu)勢(shì)

　　對(duì)于具有低輸出電壓和高輸出電流的運(yùn)用，普遍使用電流倍增器。圖1所示為處于次級(jí)端帶有電流倍增器的非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換器，次級(jí)線圈是單端設(shè)置裝備擺設(shè)而輸出電感分為兩個(gè)較小的電感。為了提高整體效率，使用具有低RDS(ON)的MOSFET組成的同步整流器 (Synchronous Rectifier, SR)。與傳統(tǒng)的中心抽頭式(center-tapped)設(shè)置裝備擺設(shè)相比，電流倍增用具有多項(xiàng)優(yōu)勢(shì)：首先，勵(lì)磁電流的DC成份小于或等于中心抽頭式設(shè)置裝備擺設(shè)的 DC 成份，因而變壓器可以使用較小的磁芯。當(dāng)每一個(gè)輸出電感承當(dāng)負(fù)載電流的一半時(shí)，勵(lì)磁電流與中心抽頭式設(shè)置裝備擺設(shè)相似。若是輸出電感承當(dāng)?shù)呢?fù)載電流不平衡，勵(lì)磁電流就會(huì)削減。其次，次級(jí)線圈電流的平方根值(root-mean-square, RMS)小于中心抽頭式設(shè)置裝備擺設(shè)，這是由于幾近一半的負(fù)載電流流經(jīng)各個(gè)輸出電感。鑒于此，次級(jí)線圈的電流密度低，可以使用不異的磁芯和不異的線材規(guī)格。第三，其繞組自己較中心抽頭式方案簡(jiǎn)單，尤其值得關(guān)注的是由于變壓器線引腳數(shù)目的限制，可用于多輸出運(yùn)用。第四，可以更便當(dāng)、有用地從輸出電感獲取SR的柵極旌旗燈號(hào)，由于低級(jí)線圈匝數(shù)足夠多而變壓器次級(jí)線圈匝數(shù)只有少許，可從輸出電感輕易獲取適當(dāng)?shù)臇艠O電壓，如10V和20V之間的電壓。此外，零丁的輸出電感將會(huì)減輕更年夜磁芯的成本負(fù)擔(dān)。鑒于上述數(shù)項(xiàng)優(yōu)勢(shì)，電流倍增器是高輸出電流運(yùn)用的最經(jīng)常使用拓?fù)渲弧?/p>

圖1.使用電流倍增器的非對(duì)稱PWM半橋轉(zhuǎn)換器

　　建議的轉(zhuǎn)換器運(yùn)作原理

　　如圖2所示，從供電模式2起頭，由于S1開啟，Vin-VCb施加到變壓器的低級(jí)端，勵(lì)磁電流im以斜率(Vin-VCb)/Lm.增加，由于SR2關(guān)斷，LO1的電流斜率就由(Vin-VCb)/n減往輸出電壓決議。另外一方面，LO2的電流以斜率–VO/LO2減小，這是流經(jīng)SR1的續(xù)流(free-wheeling)。當(dāng)兩個(gè)輸出電感分享負(fù)載電流時(shí)，SR1承當(dāng)全數(shù)負(fù)載電流。變壓器的次級(jí)繞組僅處置iLO1，因而iLO1/n是反射到變壓器低級(jí)真?zhèn)�電流，它在勵(lì)磁電流上疊加，組成低級(jí)電流ipri。在現(xiàn)實(shí)上，由于漏電感的現(xiàn)象，所以vT2較圖2所示的數(shù)值稍低，但我們?cè)谶@一章段中將疏忽這一情況，從而簡(jiǎn)化分析。

圖2.建議轉(zhuǎn)換器的運(yùn)作分析

　　當(dāng)S1關(guān)斷，則起頭模式3，由于S2的輸出電容被放電，故vT1也減小，最終，當(dāng)S2輸出電容電壓等于VCb. 時(shí)，它變?yōu)榱�。同時(shí)，由于SR2的反向偏置電壓消除，是以它的體二極管開啟導(dǎo)通。然后，兩個(gè)SR在這個(gè)模式中一起導(dǎo)通。S2的體二極管在S2的輸出電容和S1的輸出電容完全放電后導(dǎo)通，由于兩個(gè)SR均導(dǎo)通，iLO1和iLO2均為續(xù)流，斜率劃分為–VO/LO1和–VO/LO2, 而vT1和vT2均為零。由于VCb僅僅施加在漏電感上，它引發(fā)低級(jí)電流的極性快速變化。在S2的體二極管導(dǎo)通后S2開啟， 從而實(shí)現(xiàn)S2的ZVS運(yùn)作，這個(gè)模式的延續(xù)時(shí)間為

　　模式4是另外一個(gè)充電模式，在各個(gè)SR之間的換向竣事時(shí)起頭，在變壓器低級(jí)端施加的電壓為–VCb，因而勵(lì)磁電流以斜率–VCb/Lm削減，iLO2的斜率為(VCb/n-VO)/LO2。其它的電感電流是經(jīng)由過程SR2的續(xù)流�？蓮膱D2看出，由于異相(out-of-phase)作用，每一個(gè)輸出電感的年夜紋波電流得以消除。因而，相比中心抽頭式或橋式整流設(shè)置裝備擺設(shè)，它可以在電流倍增器設(shè)置裝備擺設(shè)中使用兩個(gè)較小的電感。

　　當(dāng)S2關(guān)斷，模式1作為另外一個(gè)重建模式而起頭，模式1的運(yùn)作原理幾近與模式3不異，只有ZVS狀態(tài)破例。在模式1中，當(dāng)S1的輸出電容電壓等于Vin-VCb的瞬間，vT1成為零。在這個(gè)瞬間之前，輸出電感LO2上的負(fù)載電流反射到變壓器的低級(jí)端，有助于實(shí)現(xiàn)開關(guān)的ZVS運(yùn)作。與此相反，存儲(chǔ)在漏電感中的能量?jī)H在這個(gè)瞬間以后對(duì)輸出電容進(jìn)行放電和充電。因而，S1的ZVS運(yùn)作較S2更為穩(wěn)固，由于凡是Vin-VCb高于VCb，除此之外，可以與模式3不異的方式進(jìn)行分析，模式1的延續(xù)時(shí)間為



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