日本午夜精品理论片a级_日韩限制级视频在线观看_亚洲制服丝袜中文字幕无码_亚洲精品在线看

工廠車間通風通風降溫_DH型離心壓縮機組找正的實踐如何解決離心

　

摘要： 以 DH63-14 離心壓縮機軸心找正為實例，通過對假軸撓度及溫度的影響因素分析，消除了聯(lián)軸器找正誤差，從而保證了機組的正常運行。提出了主機本體聯(lián)軸器與電機聯(lián)軸器之間由中間軸聯(lián)接的設(shè)備軸心找正的方法。

關(guān)鍵詞 ： 離心式壓縮機；假軸撓度；溫度；找正

中圖分類號： TH452 文獻標識碼： B

文章編號 : 1006 - 8155 ( 2008 )02-0042-03

Alignment for DH T yp e Centrifugal Compressor Units

Abstract: In this paper, set the axis alignment of DH63-14 centrifugal compressor as an example, the alignment error of coup lin g is eliminated based on the analysis on the in fl uence factors of false-axis de fl ection and temperature. So the units can be ensuredto operate normally. The method for axis alignment of the device between compressor coup lin g and motor coup lin g joined with middle shaft is pointed put.

Key words : centrifugal compressor; false-axis de fl ection; temperature; alignment

0 引言

　　我廠 DH63-14 型離心式空氣壓縮機，由沈陽鼓風機 ( 集團 ) 有限公司生產(chǎn)。主要技術(shù)參數(shù)：流量為 3 2000 Nm 3 /h ，進氣壓力為 0.09856MPa( 絕壓 ), 排氣壓力為 0.67 MPa( 絕壓 ) ，低速軸轉(zhuǎn)速為 9675r/min ，高速軸轉(zhuǎn)速為 11727.27 r/min 。配套 6000V 高壓同步電機，功率為 3400kW ，型號 T 2 3400-4/1480 ，由杭州發(fā)電設(shè)備廠生產(chǎn)。自 1997 年投產(chǎn)使用以來，機組運行較平穩(wěn)，各項技術(shù)參數(shù)基本正常。某次機組開車啟動時，電機定子線圈相間短路放爆，電機返廠修理。由于電機整體吊裝、移位，因此在回裝過程中必須對機組進行軸心對中找正。

1 機組概況及軸心對中技術(shù)要求

1.1 機組結(jié)構(gòu)簡圖


　　見圖 1 ，壓縮機內(nèi)共有 4 級葉輪， 6 副支撐軸承， 3 個傳動齒輪，壓縮機端齒形聯(lián)軸器固定在大齒輪軸上。壓縮機端齒形聯(lián)軸器與主電機端齒形聯(lián)軸器由中間軸聯(lián)接，中間軸長 1530 mm, 因中間軸較長，要求軸心對中的誤差更小，故較其它設(shè)備對中找正更為復雜。

1.2 轉(zhuǎn)子按聯(lián)軸器找中心

　　壓縮機大齒輪軸與主電機的軸心對中找正的目的是為了防止各轉(zhuǎn)子振動，保證壓縮機和電機能夠安全連續(xù)運轉(zhuǎn)。軸心偏移時將會引起振動，軸承發(fā)熱、燒壞，齒輪聯(lián)軸器齒面異常磨損、聯(lián)軸器螺栓剪斷等故障。因此必須保證同軸度和端面平行度，本機組徑向偏移量允差± 0.025mm ，端面軸向允差± 0.025mm 。

2 軸心對中找正影響因素理論分析

2.1 加工制作找正工具（假軸）

　　假軸應符合三方面要求：（ 1 ）假軸的撓度要小；（ 2 ）假軸應設(shè)計定位基準面（如 Φ 160 -0 . 1 圓周面），安裝后，可保證壓縮機大齒輪軸與假軸的同軸度；（ 3 ）假軸長度應小于中間軸，便于裝配及安裝百分表。為此，根據(jù)聯(lián)軸器尺寸及現(xiàn)場實際設(shè)計，制作一根材質(zhì)為 Q235A 的假軸，見圖 2 。

2.2 假軸撓度對軸心對中找正的影響

　　假軸安裝在壓縮機軸端，長度 1515 mm ，壁厚 15mm ，會產(chǎn)生一定撓度，引起找正誤差，必須進行考慮。假軸撓度主要由自重引起，可以被簡化為均布載荷下梁的撓度，見圖 3 。

　　計算過程如下：

　　由假軸知： G ( 自重 )=700N q = G / L =462 N/m

　　彈性模量 E =210 G Pa ( 碳鋼 )

　　截面慣矩 I = π（ D 4 － d 4 ） /64 =1166.46 cm 4 ( D =14cm ， d =11cm)

　　由公式 [1] y max = qL 4 /8 EI 可知：撓度 y max =0.12 mm 。

2.3 　大氣溫度對軸心對中找正的影響

　　見圖 4 ，壓縮機運行中蝸殼的溫度約為 100 ℃，與電機存在溫度差，在冷態(tài)下測量時必須考慮熱膨脹的影響。壓縮機運行后，因溫度升高，壓縮機大齒輪軸中心上抬，將引起主電機軸承比壓下降，對軸承的穩(wěn)定性不利，因此聯(lián)軸器中心校正時，主電機側(cè)應比壓縮機高 A 值。當時大氣溫度 t =33 ℃　取 A =0.4mm 。

2.4 對中找正值的確定

　　考慮上述假軸撓度及大氣溫度的影響，在實際軸心對中找正時必須使電機比壓縮機高 ( y max ＋ A)0 .52mm 。 結(jié)合技術(shù)規(guī)范，本機組徑向偏移量允差應為 0 . 52 ± 0.025mm( 電機高 ) ，端面軸向允差± 0.025mm 。

3 測量與調(diào)整工藝

3.1 測量方法

　　將假軸用螺絲固定在壓縮機齒輪軸上，用 4 個百分表進行測量（端面與徑向各兩個）。測量端面（軸向）必須用兩個百分表，主要是為了消除盤動轉(zhuǎn)子的過程中軸向移動的影響，測量時將假軸表夾具及電機半聯(lián)軸器作好標記并對準，裝上百分表 , 并使測量徑向值 ( 或端面值 ) 的兩個百分表安裝在同一直徑線上并且距中心點相等的位置上。這樣可消除聯(lián)軸器自身的徑向跳動、端面跳動所帶來的誤差。先轉(zhuǎn)動電機軸，后轉(zhuǎn)動壓縮機齒輪軸。每轉(zhuǎn)動 90 °記錄一次數(shù)據(jù)。轉(zhuǎn)動 3 次讀取 4 組數(shù)據(jù)后，還應將轉(zhuǎn)子再轉(zhuǎn)動 90 °，使其回到開始位置，檢查各百分表讀數(shù)，此時兩端面百分表數(shù)值應一致（開始值應一致）。如數(shù)值一致，可以認為端面數(shù)值可靠。同時，徑向圓周表數(shù)值也應還原（上下兩次讀數(shù)之和與左右兩次讀數(shù)之和一致），若百分表未能復原 , 應分析原因，等消除后重新測量。根據(jù)實測值計算出同軸度及端面平行度。

3.2 調(diào)整處理理論分析

3.2.1 軸瓦調(diào)整量計算

　　根據(jù)聯(lián)軸器找中心的結(jié)果調(diào)整軸瓦，軸瓦移動量示意圖見圖 5 。

計算方法如下：

　　若上張口為 b （或北張口為 b ） , 主電機中心高其值為 a （或北偏移量為 a ）。

　　2# 瓦的調(diào)整量為 x = x 1 － a , 由相似三角形得 x 1 = bL 1 / D , x = bL 1 / D － a （ 1 ）

( 如得負值，表示軸瓦需下落 )

　　1# 瓦的調(diào)整量為 y = y 1 － a , 由相似三角形得 y 1 = b ( L 1 ＋ L 2 )/ D , y = b ( L 1 ＋ L 2 )/ D － a （ 2 ）

3.2.2 調(diào)整原則

　　本機組軸承采用帶調(diào)整墊鐵（瓦枕）的軸瓦，見圖 6 。軸瓦中心位置的移動與軸瓦墊鐵厚度有一定的關(guān)系，以保證軸承瓦枕與軸承座瓦枕槽接觸良好。

　　調(diào)整原則（軸瓦兩側(cè)中心線與水平夾角為 α ，設(shè)計中 α =18 °～ 20 ° [2] ，且墊鐵為中心線上很窄的墊塊。故此， cos α ≈ 1 ， sin α ≈ 1/3 ）：

　　（ 1 ）軸瓦中心水平需調(diào)整 X 值時，則兩側(cè)墊鐵厚度調(diào)整 X cos α , 下瓦墊鐵厚度不變；

　　（ 2 ）軸瓦中心垂直需調(diào)整 Y 值時，則下部墊鐵厚度也調(diào)整 Y ，兩側(cè)墊鐵調(diào)整 Y sin α ；

　　（ 3 ）兩側(cè)墊鐵厚度調(diào)整量，一側(cè)為 Y sin α ＋ X cos α ，另一側(cè)則為 Y sin α － X cos α ；

　　（ 4 ）每次翻動軸瓦進行調(diào)整后，都應使轉(zhuǎn)子連續(xù)轉(zhuǎn)動幾次，以便軸瓦落位良好，油膜均勻，在此基礎(chǔ)上進行測量并作記錄。

3.2.3 原始測量數(shù)據(jù)及調(diào)整分析

　　在壓縮機齒輪箱和中間冷卻器與周圍大氣沒有溫度差時，測定的同軸度及軸向端面平行度數(shù)據(jù)見表 1 。

表 1 同軸度及端面平行度

徑向（同軸度） 　　　　上下偏移 　　　0 .41mm( 電機高 )

　　　　　　

1、離心風機喘振就螺旋給料機是風機小流量下的一種不正常情況。
增壓機因為選型大，負荷不足，有時出口閥開度太小（或出口返主風線太�。渤霈F(xiàn)過喘振振網(wǎng)篩，其明顯特征就是電流急劇波動，出口單向閥響聲而其他特征不明顯。
可以看出，風機的級數(shù)不同，壓比不同，喘振的條件，喘振特征都不同，需要在操作中注意。
在啟動時，就是要在保證不喘振的情況下，關(guān)閉入口流量到最小，減輕啟動負荷。
2、出口壓力急劇波動。
這幾個特征可能同時出現(xiàn)，也可能一種表現(xiàn)明顯，但是都應該引起重視。
關(guān)機時出現(xiàn)，風機尚在惰走階段，為了降低負荷，入口閥關(guān)閉太小，造成喘振，明顯特征就是喘回轉(zhuǎn)卸料器氣聲。
離心風機喘振有幾個特征：低頻吼叫聲或喘氣聲。
3、電機電流波動。
其次，風機的喘振流量線是一條曲線，它隨壓力和介質(zhì)及其他振動輸送機因素的變化而變化，在防喘振設(shè)計中，方案一般都是出口放空和出口補入口兩種方式。
離心風機喘振時發(fā)出非常大的牛斗式提升機叫一般的低頻吼叫，主礦用干式變壓器要因為壓力過大引起管鏈式輸送機的。
要避免離心風機喘振，就要避免在小流量下操作。


　　（一）風機不轉(zhuǎn)動

　　1、未接通電源??接通電源

　　2、電機不工作??檢查電機接線或更換電機

　　3、風機頭損壞??修復風機或更換

　　4、風機中有異物卡死??清除異物

　　（二）噪音增大

　　1、軸承干潤滑??加軸承油脂

　　2、軸承損壞??更換軸承

　　3、葉輪磨損??更換葉輪或泵頭

　　4、堅固件松動或脫落??擰緊緊固件

　　5、風機內(nèi)有異物??清除異物或更換泵頭

　　（三）震動增大

　　1、軸承損壞??
1、計算確定場地的通風量　　[1]風機風量的定義為:風速V與風道截面積F的乘積.大型風機由于能夠用風速計準確測出風量，所以風量計算也很簡單.直接用公式Q=VF.便可算出風量.

　　風機數(shù)量的確定根據(jù)所選房間的換氣次數(shù).計算廠房所需總風量.進而計算得風機數(shù)量.計算公式:N=V×n/Q其中:N--風機數(shù)量(臺),V--場地體積(m3),n--換氣次數(shù)(次/時),Q--所選風機型號的單臺風量(m3/h).風機型號的選擇應該根據(jù)廠房實際情況.盡量選取與原窗口尺寸相匹配的風機型號.風機與濕簾盡量保持一定的距離(盡可能分別裝在廠房的山墻兩側(cè)).實現(xiàn)良好的通風換氣效果.通風側(cè)盡量不靠近附近建筑物.以防影響附近住戶.如從室內(nèi)帶出的空氣中含有污染環(huán)境.可以在風口安裝噴水裝置.吸附近污染物集中回收.不污染環(huán)境
2、計算所需總推力It

　　It=△P×At(N)

　　其中,At:隧道橫截面積(m2)

　　△P:各項阻力之和(Pa);一般應計及下列4項:

　　1)隧道進風口阻力與出風口阻力;

　　2)隧道表面摩擦阻力,懸吊風機裝置、支架及路標等引起的阻力;

　　3)交通阻力;

　　4)隧道進出口之間因溫度、氣壓、風速不同而生的壓力差所產(chǎn)生的阻力.
3、確定風機布置的總體方案

　　根據(jù)隧道長度、所需總推力以及射流風機提供推力的范圍,初步確定在隧道總長上共布置m組風機,每組n臺,每臺風機的推力為T.

　　滿足m×n×T≥Tt的總推力要求,同時考慮下列限制條件:

　　1)n臺風機并列時,其中心線橫向間距應大于2倍風機直徑

　　2)m組(臺)風機串列時,縱向間距應大于10倍隧道直徑
4、單臺風機參數(shù)的確定

　　射流風機的性能以其施加于氣流的推力來衡量,風機產(chǎn)生的推力在理論上等于風機進出口氣流的動量差(動量等于氣流質(zhì)量流量與流速的乘積),在風機測試條件先,進口氣流的動量為零,所以可以計算出在測試條件下,風機的理論推力:

　　理論推力=p×Q×V=pQ2/A(N)

　　P:空氣密度(kg/m3)

　　Q:風量(m3/s)

　　A:風機出口面積(m2)

　　試驗臺架量測推力T1一般為理論推力的0.85-1.05倍.取決于流場分布與風機內(nèi)部及消聲器的結(jié)構(gòu).風機性能參數(shù)圖表中所給出的風機推力數(shù)據(jù)均以試驗臺架量測推力為準,但量測推力還不等于風機裝在隧道內(nèi)所能產(chǎn)生的可用推力T,這是因為風機吊裝在隧道中時會受到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響(柯達恩效應),可用推力減少.影響的程度可用系數(shù)K1和K2來表示和計算:

　　T=T1×K1×K2或T1=T/(K1×K2)

　　其中T:安裝在隧道中的射流風機可用推力(N)

　　T1:試驗臺架量測推力(N)

　　K1:隧道中平均氣流速度以及風機出口風速對風機推力的影響系數(shù)

　　K2:風機軸流離隧道壁之間距離的影響系數(shù)



工廠車間通風降溫
廠房通風

本公司承接規(guī)劃：豬場降溫|車間降溫|廠房降溫|豬場通風|車間通風|廠房通風|屋頂排風機|屋頂排熱|廠房通風降溫|車間通風降溫|通風換氣排熱降溫工程|屋頂風機安裝案例|負壓風機安裝案例|水簾安裝案例|環(huán)�？照{(diào)安裝案例|負壓風機廠家|通風設(shè)備安裝|通風降溫設(shè)備|通風系統(tǒng)安裝案例|通風降溫系統(tǒng)|屋頂通風機|屋頂排風系統(tǒng) 相關(guān)的主題文章:
推薦案例