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風(fēng)機選型與安裝
除塵降溫風(fēng)量計算離心通風(fēng)機串聯(lián)工作特性的試驗研究
風(fēng)量的定義為:風(fēng)速V與風(fēng)道截面積F的乘積.大型風(fēng)機由于能夠用風(fēng)速計準確測出風(fēng)速,所以風(fēng)量計算也很簡單,直接用公式Q=VF,便可算出風(fēng)量. 風(fēng)機數(shù)量的確定 根據(jù)所選房間的換氣次數(shù)，計算廠房所需總風(fēng)量，進而計算得風(fēng)機數(shù)量。 計算公式：N=V×n/Q 其中：N——風(fēng)機數(shù)量（臺）； V——場地體積（m3）； n——換氣次數(shù)（次/時）； Q——所選風(fēng)機型號的單臺風(fēng)量（m3/h）。 風(fēng)機型號的選擇應(yīng)該根據(jù)廠房實際情況，盡量選取與原窗口尺寸相匹配的風(fēng)機型號，風(fēng)機與濕簾盡量保持一定的距離（盡可能分別裝在廠房的山墻兩側(cè)），實現(xiàn)良好的通風(fēng)換氣效果。通風(fēng)側(cè)盡量不靠近附近建筑物，以防影響附近住戶。如從室內(nèi)帶出的空氣中含有污染環(huán)境，可以在風(fēng)口安裝噴水裝置，吸附近污染物集中回收，不污染環(huán)境
工藝排氣工程
風(fēng)量計算：
長方形或方形面積之出風(fēng)口：（公尺單位）
長×寬=面積（M^2）
面積各點的平均風(fēng)速=m/s（公尺/秒）
面積（m^2）×平均風(fēng)速=m^3/s（立方公尺/秒）
m^3/s×60= m^3/minute(立方公尺/每分)=CMM
摘要：本文基于試驗方法研究了葉輪結(jié)構(gòu)形式和性能相差均較大的兩臺離心通風(fēng)機串聯(lián)工作時的性能。結(jié)果表明，當(dāng)兩臺風(fēng)機均正常工作時，它們在串聯(lián)中的相對位置不影響串聯(lián)試驗性能，所得壓力基本是兩臺風(fēng)機單獨工作時的壓力之和。
0引言
在工業(yè)通風(fēng)中，隨著工藝和工程容量的改變，所需要的風(fēng)量和風(fēng)壓都有可能改變。當(dāng)所需壓力增加時，現(xiàn)有風(fēng)機的壓力通常無法滿足要求。此時，有兩種途徑來提高風(fēng)機的壓力：一種是更換風(fēng)機，但通常會帶來較大的成本、較大的工程量和較多的時間；另一種方法是在現(xiàn)有風(fēng)機的基礎(chǔ)上添加一臺風(fēng)機，通過兩臺風(fēng)機的聯(lián)合工作來增加壓力，這樣可節(jié)約成本、減少工程量和節(jié)約時間。
風(fēng)機聯(lián)合運行已開展了許多研究，文獻[1]研究了動葉可調(diào)聯(lián)合風(fēng)機在電廠中的應(yīng)用，文獻[2]研究了電廠排粉風(fēng)機的聯(lián)合運行，文獻[3]研究了礦井多主扇的聯(lián)合運轉(zhuǎn)，文獻[4]研究了多臺風(fēng)機與風(fēng)庫的聯(lián)合運行，文獻[5]研究了風(fēng)機串聯(lián)在粉煤灰分選中的應(yīng)用，文獻[6]研究了對旋風(fēng)機串聯(lián)特性的數(shù)值模擬。本文對性能相差較大的兩臺風(fēng)機串聯(lián)后的性能，進行試驗研究，以期得到一些結(jié)論，能夠應(yīng)用于工程設(shè)計中。
本文的研究對象為9-19№.11.2D和5-48№.6.5D，對其兩臺風(fēng)機串聯(lián)后的性能，以及放置位置對串聯(lián)性能有何影響取得結(jié)果。
1性能試驗
1.1試驗臺構(gòu)成
試驗臺嚴格按照GB/T1236-2000進行設(shè)計制造，包括被測量風(fēng)機、電機、功率測量裝置、進氣管道、流量測量裝置、取壓裝置和數(shù)據(jù)采集與處理工程。流量測量采用了錐形進口流量計。試驗布置見圖1和圖2。
1.2數(shù)據(jù)采集與處理
數(shù)據(jù)采集和處理工程由硬件和軟件構(gòu)成，硬件主要包括壓力傳感器、溫/濕度計、數(shù)據(jù)采集卡和工業(yè)計算機等。傳感器的精度均滿足GB/T1236-2000的規(guī)定。該工程能夠自動采集各個工況點的數(shù)據(jù)，并自動對采集的數(shù)據(jù)進行處理和換算，得到最終的性能曲線。
1.3試驗數(shù)據(jù)結(jié)果與分析
圖1給出5條性能曲線，所代表的分別是5-48№.6.5D、9-19№.11.2D、5-48№.6.5D在出氣端和9-19№.11.2D在出氣端以及串聯(lián)后的理論性能曲線。
從圖中可以得到，當(dāng)把9-19№.11.2D放在出口端時，所得到的串聯(lián)性能曲線略平緩，而把5-48№.6.5D放在出口端時，所得到的串聯(lián)性能曲線較陡。但是當(dāng)容積流量qv<10000m3/h，二者差別不明顯，這是因為此時氣體的可壓縮性較小，不影響葉輪進口處的容積流量，并且串聯(lián)所得壓力基本是兩臺風(fēng)機單獨工作時的壓力和。
從圖3還可得到，當(dāng)容積流量qv>10000m3/h時，風(fēng)機串聯(lián)所獲得的壓力低于9-19№.11.2D單獨工作時所獲得的壓力，此時5-48№.6.5D在阻塞工況工作，無法提供壓力，可以視為工程內(nèi)部的阻力的一部分。
2 結(jié)論
本文對葉輪結(jié)構(gòu)形式和性能差別均較大的兩臺離心通風(fēng)機串聯(lián)工作時性能的特點，通過試驗和分析，所得結(jié)論如下：
1）當(dāng)兩臺風(fēng)機串聯(lián)運行時，串聯(lián)后的性能曲線變得比較陡；
2）當(dāng)兩臺不同壓力的風(fēng)機串聯(lián)運行時，把具有后向葉輪的風(fēng)機（5-48№.6.5D）放在出氣端，獲得的性能曲線略陡；
3）當(dāng)兩臺不同壓力的風(fēng)機串聯(lián)運行時，把具有前向葉輪的風(fēng)機（9-19№.11.2D）放在出氣端，則獲得的性能曲線略平緩；
4）當(dāng)兩臺風(fēng)機均不發(fā)生阻塞時，串聯(lián)所得性能曲線和理論性能曲線比較一致，并且此時兩臺風(fēng)機放置的位置幾乎不影響串聯(lián)性能；
5）當(dāng)一臺串聯(lián)工作的風(fēng)機產(chǎn)生阻塞時，串聯(lián)所獲得的壓力低于另一臺風(fēng)機單獨工作時的壓力，并且兩臺的風(fēng)機相對位置影響串聯(lián)性能。
參考文獻
[1]安偉,楊秀躍,胡楠,等.超臨界機組動葉可調(diào)聯(lián)合風(fēng)機運行經(jīng)濟性分析[J].電力技術(shù)，2010，19（7）:30-33.
[2]尚秀娟.關(guān)于熱電廠中排粉風(fēng)機聯(lián)合運行的探討[J].發(fā)電設(shè)備，2000（2）：29-32.
[3]汪鵬,劉劍,李雨成.礦井多主扇聯(lián)合運轉(zhuǎn)分析[J].礦業(yè)快報，2006（8）：19-21.
[4]唐偉杰,王炳富.掘進超長距離大斷面供風(fēng)方法的改進[J].煤炭技術(shù)，2004，23（4）:75-76.
[5]劉曉玲,邵雪明,李玉麟,等.風(fēng)機串聯(lián)運行在粉煤灰分選工程中的應(yīng)用[J].風(fēng)機技術(shù)，2005（2）：48-50.
[6]陳魚，王曉林，喬慧麗.對旋風(fēng)機串聯(lián)特性的數(shù)值模擬[J].風(fēng)機技術(shù)，2010（4）：18-20.
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長方形或方形面積之出風(fēng)口：（公尺單位）
長×寬=面積（M^2）
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面積（m^2）×平均風(fēng)速=m^3/s（立方公尺/秒）
m^3/s×60= m^3/minute(立方公尺/每分)=CMM
摘要：本文基于試驗方法研究了葉輪結(jié)構(gòu)形式和性能相差均較大的兩臺離心通風(fēng)機串聯(lián)工作時的性能。結(jié)果表明，當(dāng)兩臺風(fēng)機均正常工作時，它們在串聯(lián)中的相對位置不影響串聯(lián)試驗性能，所得壓力基本是兩臺風(fēng)機單獨工作時的壓力之和。
0引言
在工業(yè)通風(fēng)中，隨著工藝和工程容量的改變，所需要的風(fēng)量和風(fēng)壓都有可能改變。當(dāng)所需壓力增加時，現(xiàn)有風(fēng)機的壓力通常無法滿足要求。此時，有兩種途徑來提高風(fēng)機的壓力：一種是更換風(fēng)機，但通常會帶來較大的成本、較大的工程量和較多的時間；另一種方法是在現(xiàn)有風(fēng)機的基礎(chǔ)上添加一臺風(fēng)機，通過兩臺風(fēng)機的聯(lián)合工作來增加壓力，這樣可節(jié)約成本、減少工程量和節(jié)約時間。
風(fēng)機聯(lián)合運行已開展了許多研究，文獻[1]研究了動葉可調(diào)聯(lián)合風(fēng)機在電廠中的應(yīng)用，文獻[2]研究了電廠排粉風(fēng)機的聯(lián)合運行，文獻[3]研究了礦井多主扇的聯(lián)合運轉(zhuǎn)，文獻[4]研究了多臺風(fēng)機與風(fēng)庫的聯(lián)合運行，文獻[5]研究了風(fēng)機串聯(lián)在粉煤灰分選中的應(yīng)用，文獻[6]研究了對旋風(fēng)機串聯(lián)特性的數(shù)值模擬。本文對性能相差較大的兩臺風(fēng)機串聯(lián)后的性能，進行試驗研究，以期得到一些結(jié)論，能夠應(yīng)用于工程設(shè)計中。
本文的研究對象為9-19№.11.2D和5-48№.6.5D，對其兩臺風(fēng)機串聯(lián)后的性能，以及放置位置對串聯(lián)性能有何影響取得結(jié)果。
1性能試驗
1.1試驗臺構(gòu)成
試驗臺嚴格按照GB/T1236-2000進行設(shè)計制造，包括被測量風(fēng)機、電機、功率測量裝置、進氣管道、流量測量裝置、取壓裝置和數(shù)據(jù)采集與處理工程。流量測量采用了錐形進口流量計。試驗布置見圖1和圖2。
1.2數(shù)據(jù)采集與處理
數(shù)據(jù)采集和處理工程由硬件和軟件構(gòu)成，硬件主要包括壓力傳感器、溫/濕度計、數(shù)據(jù)采集卡和工業(yè)計算機等。傳感器的精度均滿足GB/T1236-2000的規(guī)定。該工程能夠自動采集各個工況點的數(shù)據(jù)，并自動對采集的數(shù)據(jù)進行處理和換算，得到最終的性能曲線。
1.3試驗數(shù)據(jù)結(jié)果與分析
圖1給出5條性能曲線，所代表的分別是5-48№.6.5D、9-19№.11.2D、5-48№.6.5D在出氣端和9-19№.11.2D在出氣端以及串聯(lián)后的理論性能曲線。
從圖中可以得到，當(dāng)把9-19№.11.2D放在出口端時，所得到的串聯(lián)性能曲線略平緩，而把5-48№.6.5D放在出口端時，所得到的串聯(lián)性能曲線較陡。但是當(dāng)容積流量qv<10000m3/h，二者差別不明顯，這是因為此時氣體的可壓縮性較小，不影響葉輪進口處的容積流量，并且串聯(lián)所得壓力基本是兩臺風(fēng)機單獨工作時的壓力和。
從圖3還可得到，當(dāng)容積流量qv>10000m3/h時，風(fēng)機串聯(lián)所獲得的壓力低于9-19№.11.2D單獨工作時所獲得的壓力，此時5-48№.6.5D在阻塞工況工作，無法提供壓力，可以視為工程內(nèi)部的阻力的一部分。
2 結(jié)論
本文對葉輪結(jié)構(gòu)形式和性能差別均較大的兩臺離心通風(fēng)機串聯(lián)工作時性能的特點，通過試驗和分析，所得結(jié)論如下：
1）當(dāng)兩臺風(fēng)機串聯(lián)運行時，串聯(lián)后的性能曲線變得比較陡；
2）當(dāng)兩臺不同壓力的風(fēng)機串聯(lián)運行時，把具有后向葉輪的風(fēng)機（5-48№.6.5D）放在出氣端，獲得的性能曲線略陡；
3）當(dāng)兩臺不同壓力的風(fēng)機串聯(lián)運行時，把具有前向葉輪的風(fēng)機（9-19№.11.2D）放在出氣端，則獲得的性能曲線略平緩；
4）當(dāng)兩臺風(fēng)機均不發(fā)生阻塞時，串聯(lián)所得性能曲線和理論性能曲線比較一致，并且此時兩臺風(fēng)機放置的位置幾乎不影響串聯(lián)性能；
5）當(dāng)一臺串聯(lián)工作的風(fēng)機產(chǎn)生阻塞時，串聯(lián)所獲得的壓力低于另一臺風(fēng)機單獨工作時的壓力，并且兩臺的風(fēng)機相對位置影響串聯(lián)性能。
參考文獻
[1]安偉,楊秀躍,胡楠,等.超臨界機組動葉可調(diào)聯(lián)合風(fēng)機運行經(jīng)濟性分析[J].電力技術(shù)，2010，19（7）:30-33.
[2]尚秀娟.關(guān)于熱電廠中排粉風(fēng)機聯(lián)合運行的探討[J].發(fā)電設(shè)備，2000（2）：29-32.
[3]汪鵬,劉劍,李雨成.礦井多主扇聯(lián)合運轉(zhuǎn)分析[J].礦業(yè)快報，2006（8）：19-21.
[4]唐偉杰,王炳富.掘進超長距離大斷面供風(fēng)方法的改進[J].煤炭技術(shù)，2004，23（4）:75-76.
[5]劉曉玲,邵雪明,李玉麟,等.風(fēng)機串聯(lián)運行在粉煤灰分選工程中的應(yīng)用[J].風(fēng)機技術(shù)，2005（2）：48-50.
[6]陳魚，王曉林，喬慧麗.對旋風(fēng)機串聯(lián)特性的數(shù)值模擬[J].風(fēng)機技術(shù)，2010（4）：18-20.
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