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豬場水簾維修硐室爆破在芹山水電站大壩施工中的應(yīng)用(1)鍋爐送風(fēng)
摘要：穆陽溪芹山電站位于福建省周寧縣泗橋鄉(xiāng)芹山村四周�？値烊�2.65億m3，電站總裝機容量70MW。水電站樞紐的攔河壩為鋼筋砼面板堆石壩。年夜壩總填筑方量230萬m3，總工期為37個月，高峰月上壩填筑集中在98年10月至99年2月,平均強度要求在20萬m3/月以上。
關(guān)頭詞：硐室爆破芹山水電站年夜壩施工
1.工程概況
穆陽溪芹山電站位于福建省周寧縣泗橋鄉(xiāng)芹山村四周�？値烊�2.65億m3，電站總裝機容量70MW。水電站樞紐的攔河壩為鋼筋砼面板堆石壩。年夜壩總填筑方量230萬m3，總工期為37個月，高峰月上壩填筑集中在98年10月至99年2月,平均強度要求在20萬m3/月以上。
芹山水電站面板堆石壩在本3#和4#料場進行峒室爆破是國家電力公司采用《采用硐室爆破方式開采合適級配要求的面板堆石壩壩料現(xiàn)場實驗和推行運用》科學(xué)技術(shù)研究項目中的一個子項目，其目的是經(jīng)由過程峒室爆破實驗研究，掌握高強度開采面板壩壩料的技術(shù)，制定和推行設(shè)計方式和施工工藝，為國內(nèi)同類型高壩施工提供數(shù)據(jù)。
為解決高峰期上壩供料要求,連系國家電力公司重點科技研究推行課題實驗要求，我局于1998年8月1日在3#料場進行硐室爆破實驗，爆破總方量約14.36萬m3，共裝藥65624kg；10月14日在4#料場進行了硐爆實驗，爆落總方量約7.06萬m3，共裝藥48413kg，炸藥單耗為0.69kg/m3，分成4個段倡議爆。
兩料場巖性均為火成巖，巖性單一，以流紋質(zhì)晶屑凝灰?guī)r為主。弱風(fēng)化巖石飽和抗壓強度65～120MPa，微風(fēng)化巖抗壓強度120～146MPa。兩料場前期已進行了爆破開挖，籠蓋層和強風(fēng)化層均已剝離。
2.爆破方案
采用強松動條形藥包硐室爆破方案，其理由為：與集中藥包相比，條形藥包爆破具有能量散布平衡、能量哄騙率高、巖石破碎平均、松動效果好等特點。依據(jù)深孔爆破“小抵當(dāng)線，寬孔距”有益于巖石破碎的原理，哄騙料場的現(xiàn)實地形、地質(zhì)條件，在合理的W/H比值范圍內(nèi)，盡量采用較小的抵當(dāng)線并哄騙微差爆破來改善巖石的爆破效果。
3.硐室爆破參數(shù)及爆破效果
3＃料場采用單層雙排條形藥室，導(dǎo)洞與藥室呈“干”字形（見圖一）。主導(dǎo)洞斷面尺寸為高1.6m、寬1.2m，藥室斷面尺寸為高1.8m、寬1.2m。最小抵當(dāng)線9.0～23.0m，W/H=0.5～0.6,炸藥單耗為0.46kg/m3，分成10個段倡議爆，導(dǎo)洞共掘進317.0m，梗塞長度為95m。（附3┝銑∽耙┙峁雇跡剖┕ね跡┦葉廈嬙跡?BR>3＃料場硐爆后，從爆堆表層情況看，除斷層帶及上游藥室端部有部門超徑年夜塊石（年夜于800mm）外，其余破碎效果與梯段爆破比力相差不年夜，經(jīng)統(tǒng)計概況年夜塊石總方量為1096m3，占總爆破方量的0.76。以后對爆堆內(nèi)部進行顆分實驗，取樣總量為42268.9kg，年夜于800mm以上年夜塊石重量為2290kg，年夜塊石含量為5.3。在與表層年夜塊率相加后，3＃料場硐爆年夜塊率為6.16。
由于峒室一次起爆藥量較年夜，為了確保爆破地址四周人員﹑機械和建筑物﹑機關(guān)物及周圍情況的平安，我局估量了爆破發(fā)生的各類風(fēng)險并由此肯定爆破時的平安距離。爆破前對距3＃料場160m的砼橋梁進行了草包籠蓋庇護。爆破時在對砼橋梁進行的爆破振動監(jiān)測中，測出橋基水平振速3.93cm/s。垂直振速為4.32cm/s。整體爆破情況到達了設(shè)計要求。橋體未遭到損害。4.硐室爆破料使用情況
3＃料場的硐爆料共14.36萬m3，全數(shù)用在年夜壩的主堆石區(qū)▽657～▽684高程和姑且斷面▽684～▽710高程，4＃料場硐爆料共7.06萬m3,經(jīng)由過程跨趾板橋上壩，填筑區(qū)域為主、次堆石區(qū)的▽673～▽680高程。
98年9月底至10月初，我局實驗室對3＃料場的硐爆料進行了碾壓挖坑實驗，實驗場地選在壩體填筑區(qū)，實驗共分主堆石區(qū)和次堆石區(qū)兩種。主堆石展料厚度為800mm，次堆石展料厚度為1200mm，實驗分兩次進行，每次兩組，每組挖坑2個。采用16噸振動碾進行碾壓，碾壓共分6遍和8遍兩種。經(jīng)由過程沉降丈量和挖坑灌水實驗，測得主堆石區(qū)平均的干密度為2.10g/cm3，平均孔隙率為18.9；次堆石區(qū)平均的干密度為2.025g/cm3，平均孔隙率為19.975，顆分粒徑曲線在設(shè)計包絡(luò)曲線范圍內(nèi)，均合適堆石區(qū)設(shè)計要求。（附顆粒級配曲線圖）
5.硐室爆破成效
5.1芹山工地料場硐室爆破是國電公司重點科研項目，爆破成功后，為該課題的研究提供了年夜量的數(shù)據(jù)，并為國內(nèi)同類型工程的施工提供了貴重的經(jīng)驗。
5.23＃、4＃料場硐室爆破時間均選在年夜壩填筑高峰期，壩體填筑工期較緊，填筑強度年夜，壩體急需用料，硐室爆破的成功為年夜壩填筑提供了年夜量知足要求的填筑料，保證了年夜壩填筑的強度，加速了施工進度。施工速度和開采強度高于經(jīng)常使用的深孔梯段爆破。
5.3在地形較復(fù)雜，周轉(zhuǎn)料場緊缺的情況下，梯段爆破對施工道路及工作面要求較高，而硐室爆破較好的解決了這些矛盾。
5.4硐室爆破裝備投進少于經(jīng)常使用的深孔梯段爆破，成本低于梯段爆破成本，經(jīng)濟效益較著。
6.硐室爆破體味
6.1各類爆破參數(shù)選擇合理，精心組織施工，采用硐室爆破方式開采面板壩壩料完全可以到達質(zhì)量要求。
6.2爆破實驗的成效講明，爆破粒徑、壓實效果接近經(jīng)常使用的深孔梯段爆破，合適面板壩壩料的要求，但硐室爆破粗顆粒含量普遍比梯段爆破要年夜一些。
6.3為合適填筑料級配要求，硐室爆破開采壩料，最小抵當(dāng)線一般不宜跨越20m，最好控制在15～18m范圍內(nèi)。
6.4W/H值的拔取應(yīng)斟酌爆破巖體的破碎水平，一般情況下，巖體較破碎則取0.5～0.6；巖體較完整時可取0.6～0.9。
6.5硐室爆破開采壩料主要采用松動或強松動爆破，爆破作用指數(shù)的選擇與藥室安插形式有關(guān)，在多層多排藥室爆破中，原則上：前排藥室取值比后排小，上層藥室取值比下層小。
摘 要:我公司鍋爐送風(fēng)機電機滑動軸承(軸瓦)潤滑方式為液體機械油固定油室潤滑，主要部件由軸瓦、帶油環(huán)和軸瓦座組成。由于軸瓦座油室油量有限，在夏季環(huán)境溫度較高時無法將電機軸和軸瓦摩擦產(chǎn)生的熱量快速帶走，致使夏季軸瓦溫度偏高。現(xiàn)加裝一套循環(huán)油工程，加大潤滑油量，將電機軸和軸瓦摩擦產(chǎn)生的熱量快速帶走，以達到降低軸瓦溫度的目的，提高送風(fēng)機運行的安全穩(wěn)定性。
關(guān)鍵詞:送風(fēng)機 軸瓦 溫度 循環(huán)油
1 概述
鶴壁萬和發(fā)電有限責(zé)任公司裝機容量為2×220MW，每臺爐配兩臺G4—73—11NO28D型送風(fēng)機，左、右旋各一;此次改造為#2爐的兩臺送風(fēng)機。由于我公司機組為調(diào)峰機組，曾發(fā)生了多起因電機軸瓦溫度過高，送風(fēng)機被迫低速運行而無法參與調(diào)峰的事故，造成機組無法安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟運行。原因是多方面的，但電機軸瓦溫度過高是主要原因。鑒于這種情況，我們計劃改進送風(fēng)機軸瓦的潤滑方式。由原來的有限固定油室改為現(xiàn)在的固定油室加外置油循環(huán)工程，增加了潤滑油量、進行循環(huán)并冷卻降溫，有效地降低了軸瓦溫度，保證了送風(fēng)機的安全運行。
2 潤滑油改進原則
送風(fēng)機原有的軸瓦座內(nèi)潤滑油量有限，每套軸瓦座內(nèi)潤滑油為15公斤，在夏季時無法滿足軸瓦冷卻的需要，致使軸瓦溫度偏高�，F(xiàn)增加一套油循環(huán)工程即增加油箱、油泵、油管道及控制閥門一套，增加軸瓦的潤滑油量，滿足軸瓦冷卻需要以降低軸瓦溫度。
3 油工程改造工藝
3.1 供油工程制作 為了節(jié)約資金，循環(huán)油工程的供油裝置采用自己制作的方法，采用6mm厚的普通鋼板，制作成長800mm、寬500mm、高500mm的油箱;油泵采用安陽產(chǎn)的型號為CB-B20的一體式油泵(帶電機);其它所需材料有:4〞銅球閥兩個。直徑20mm的普通焊接管道12米，直徑60mm的無縫鋼管10米及直徑33mm的無縫鋼管15米。
油箱的制作:先將鋼板焊接成長800mm、寬500mm、高 500mm的容器，在容器內(nèi)部布置冷油器，因冷卻油量小，回油溫度不高、油箱較大，冷油器采用簡易的蛇形管布置從油箱側(cè)面引出接冷卻水，蛇形管經(jīng)試壓沒有漏點后將油箱上面鋼板密封，油箱內(nèi)部制作完畢。油箱上面開進油孔、回油孔、加油孔、調(diào)節(jié)油孔，油箱側(cè)面底部開一個放油孔。
油箱制作完畢后，在油箱一旁低位固定CB-B20型一體式油泵，連接油泵的進油管、調(diào)節(jié)油管及出油管。
3.2 油管道及閥門安裝
循環(huán)油進油量不能過大，采用20mm普通焊接管道，在靠近軸瓦座處的進油管道上安裝控制閥門，以便調(diào)節(jié)進油量。軸瓦回油必須保證及時，回油管道直徑應(yīng)大于進油管道，采用60mm無縫鋼管即可，回油管道需在靠近油箱處安裝控制閥門�；赜凸苈放c軸承座的連接于軸承座的油面鏡處卸下，選取直徑相同的管段一頭車出螺紋擰在油面鏡處，擰緊后在管段內(nèi)設(shè)置擋油板。擋油板的高度與正常運行時的中間油位線高度相同，這樣的目的是為了保證油泵故障時，仍可保證軸承的正常運行所需的油位。連接進油管路、回油管路、調(diào)節(jié)油管路。
3.3 油工程運行時的調(diào)節(jié)方法
啟動油泵，先將調(diào)節(jié)油門全開，此時油泵的出油經(jīng)調(diào)節(jié)油管路全部回到油箱。逐漸關(guān)小調(diào)節(jié)油門，使油經(jīng)進油管路向軸承座供油，根據(jù)所需潤滑油量的大小調(diào)節(jié)調(diào)節(jié)油門的開度。注意進油量不可過大，以免回油不及時造成漏油。
4 改進后的效果
經(jīng)過改進有效降低了軸瓦溫度，以2009年6月24 日為例，當(dāng)天環(huán)境溫度達到38℃，#2爐#2送風(fēng)機電機承力側(cè)軸瓦未投循環(huán)油時軸瓦溫度為65℃(軸承座上的就地溫度計)，油工程投入后，溫度降到50℃。
5 經(jīng)濟分析
5.1 投入:
一次投入約小于4000元，加每年的運行、維護成本6000元，每年總成本小于10000元。
5.2 效益:
避免一次降負荷或停機，產(chǎn)生經(jīng)濟效益50～100萬元。
6 總結(jié)
對送風(fēng)機潤滑方式的改進，極大地提高了鍋爐送風(fēng)機運行的穩(wěn)定性，為保障機組的安全、經(jīng)濟運行奠定了基礎(chǔ)，取得了一定的經(jīng)濟和社會效益，同時為小油室軸瓦降溫提供了借鑒范例。
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