在取消“風(fēng)電項(xiàng)目設(shè)備國(guó)產(chǎn)化率要達(dá)到70%以上”的扶持性規(guī)定5個(gè)月后，那些國(guó)際風(fēng)電設(shè)備制造業(yè)的巨頭們?cè)谥袊?guó)的生存態(tài)勢(shì)如何？記者近日采訪了全球第三大風(fēng)力渦輪機(jī)供應(yīng)商――被稱為風(fēng)能之子的印度蘇司蘭公司（suzlon）總裁圖爾西?坦提。這位公司創(chuàng)始人表示，這個(gè)規(guī)定的取消對(duì)他們的影響并不大，他們?nèi)匀辉跒橹袊?guó)10%的市場(chǎng)份額目標(biāo)而努力。
　　 圖爾西?坦提坦言自2005年瞄準(zhǔn)中國(guó)市場(chǎng)，2006年設(shè)立蘇司蘭能源（天津）有限公司以來，近5年的發(fā)展還算比較順利，市場(chǎng)份額也在步步提升，目前已經(jīng)達(dá)到了3%。這個(gè)數(shù)據(jù)比起他們?cè)谌�球市�?chǎng)中的份額仍顯得黯淡。依據(jù)BTM咨詢公司2009年的最新數(shù)據(jù)，加上已經(jīng)收購的德國(guó)Repower公司，蘇司蘭在全球市場(chǎng)中的份額已經(jīng)達(dá)到9.8%，僅次于丹麥的維斯塔斯（vestas）與美國(guó)的GE能源公司。
　　 然而對(duì)比2008年（3月）的數(shù)據(jù)，這三家巨頭的市場(chǎng)份額實(shí)際上都在下降。其中維斯塔斯與GE均跌去6個(gè)百分點(diǎn)之多，蘇司蘭也下降了近3個(gè)百分點(diǎn)。中國(guó)的風(fēng)機(jī)供應(yīng)商追趕之勢(shì)兇猛，華銳風(fēng)電、金風(fēng)科技和東方電氣均擠入了2009年全球十大風(fēng)機(jī)供應(yīng)商的榜單。其中，華銳風(fēng)電以9.2%的市場(chǎng)份額直逼GE，如果蘇司蘭沒有收購Repower，華銳將直接進(jìn)入前三甲。
　　 圖爾西?坦提向記者感嘆中國(guó)風(fēng)機(jī)企業(yè)的價(jià)格優(yōu)勢(shì)，強(qiáng)調(diào)價(jià)格尤其是千瓦的價(jià)格仍然是蘇司蘭面臨的最大挑戰(zhàn)。但他也表示，從整個(gè)生命周期的角度看，蘇司蘭風(fēng)機(jī)的成本還是比較低的，并且他們下一步準(zhǔn)備在技術(shù)上進(jìn)一步加大投資以降低整體風(fēng)機(jī)的價(jià)格。
　　 我們對(duì)中國(guó)市場(chǎng)的戰(zhàn)略是分三步走：第一，要有最高的可靠性、最高的質(zhì)量水準(zhǔn)；第二，要把整個(gè)生產(chǎn)周期的成本降下來，降到最低的水平，我們需要提供最好的產(chǎn)品交付和服務(wù)；第三，使得我們的產(chǎn)品有一個(gè)更好的績(jī)效表現(xiàn)�！眻D爾西?坦提如此描繪他的藍(lán)圖。
　　 目前，蘇司蘭總的裝機(jī)容量為14500GW，已進(jìn)入全球24個(gè)國(guó)家，擁有15000名員工。在中國(guó)，成立4年左右的天津公司有一個(gè)600兆瓦的制造設(shè)施基地，主要生產(chǎn)風(fēng)機(jī)、發(fā)電機(jī)、板、轉(zhuǎn)子葉片等零部件。另外，天津的這個(gè)公司里還建立了Hansen變速箱制造基地，有3000兆瓦/年的生產(chǎn)能力。
　　 除此之外，圖爾西?坦提向記者透露，一直以來，蘇司蘭還在與一家叫作宏騰能源有限公司(Honiton)的英國(guó)風(fēng)能開發(fā)企業(yè)合作，在內(nèi)蒙古也有投資項(xiàng)目。蘇司蘭能源（天津）有限公司、Repower、宏騰能源有限公司以及漢森風(fēng)能設(shè)備有限公司在中國(guó)的總投資3億美元，并共同創(chuàng)造了1500個(gè)就業(yè)機(jī)會(huì)。與此同時(shí)，中國(guó)作為一個(gè)龐大市場(chǎng)的吸引力也將促使蘇司蘭未來考慮在德國(guó)、丹麥、比利時(shí)等國(guó)家之外，在中國(guó)也設(shè)立技術(shù)中心。
　　 作為一家出生于新興發(fā)展中國(guó)家的風(fēng)機(jī)企業(yè)，圖爾西?坦提自認(rèn)為15年的經(jīng)驗(yàn)已經(jīng)累積了足夠多的經(jīng)驗(yàn)。“我們針對(duì)不同的市場(chǎng)開發(fā)出不同的產(chǎn)品和不同的模型、不同的模式。所以，我們對(duì)于新興市場(chǎng)來說是一個(gè)比較在行的公司，尤其是中國(guó)、印度、巴西這樣一些新興市場(chǎng)，我們是一個(gè)專家，我們也準(zhǔn)備把這些地方比較好的經(jīng)驗(yàn)帶到中國(guó)來�！彼�說。

來源：中國(guó)經(jīng)濟(jì)導(dǎo)報(bào)

在公路隧道縱向通風(fēng)系統(tǒng)中，射流風(fēng)機(jī)通常是并聯(lián)為一組，并沿隧道方向間隔布置，為了滿足隧道內(nèi)噪聲環(huán)境的要求，射流風(fēng)機(jī)通常配有整體消聲器。在夜間，為了防止隧道洞口產(chǎn)生較大的噪聲，通常是只運(yùn)行隧道中間部分的風(fēng)機(jī)，或者加長(zhǎng)靠近隧道洞口處的風(fēng)機(jī)消聲器長(zhǎng)度，或者采用雙速射流風(fēng)機(jī)。
二、射流風(fēng)機(jī)推力影響因素及選用

1.每組風(fēng)機(jī)之間的縱向距離

如果隧道中每組風(fēng)機(jī)之間具有足夠的距離，則噴射氣流會(huì)有充分的逐漸減速，如果噴射氣流減速不完全，將會(huì)影響到下一級(jí)風(fēng)機(jī)的工作性能。一般情況下，每組風(fēng)機(jī)之間的縱向間距取為隧道截面水力當(dāng)量直徑的10倍或10倍以上，也可以取風(fēng)機(jī)空氣動(dòng)壓(Pa)的十分之一作風(fēng)機(jī)縱向間距(m)，同一組風(fēng)機(jī)之間的中心距至少取為風(fēng)機(jī)直徑的2倍。隧道中的射流風(fēng)機(jī)布置并不一定具有同一間距，只要風(fēng)機(jī)之間具有足夠的縱向間距，則風(fēng)機(jī)可以盡可能地布置在靠近隧道洞口的位置；如果風(fēng)機(jī)軸向安裝位置允許存在一定傾斜，則風(fēng)機(jī)之間的縱向距離可以減少，從而可以提高安裝系數(shù)。

2.隧道中空氣流速、風(fēng)機(jī)與壁面及拱頂?shù)慕咏��?

風(fēng)機(jī)推力是在空氣靜止條件下，根據(jù)[URL=][U][COLOR=#0000ff]風(fēng)機(jī)[/COLOR][/U][/URL]的空氣動(dòng)量的變化而測(cè)定的。如果[URL=][U][COLOR=#0000ff]風(fēng)機(jī)[/COLOR][/U][/URL]進(jìn)口的空氣處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，則風(fēng)機(jī)中空氣動(dòng)量的變化值必然減小。如果射流[URL=][U][COLOR=#0000ff]風(fēng)機(jī)[/COLOR][/U][/URL]的安裝位置靠近隧道壁面或拱頂，則空氣射流與壁面或與拱頂之間必然產(chǎn)生附加摩擦損失。

3.風(fēng)機(jī)尺寸

射流風(fēng)機(jī)耗電量與推力之比與風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速有關(guān)，對(duì)于給定的推力要求，出口風(fēng)速越高，耗電量越大。因此，為了降低運(yùn)行成本，應(yīng)盡可能選用大直徑、低轉(zhuǎn)速或葉片角度小的風(fēng)機(jī)。對(duì)于給定的風(fēng)機(jī)尺寸，如果降低其推力，必然導(dǎo)致風(fēng)機(jī)數(shù)量的增加，從而增加風(fēng)機(jī)本身的投資，但此時(shí)風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速也隨之降低，使得消聲器得以取消或減小其長(zhǎng)度。

4.可逆運(yùn)轉(zhuǎn)風(fēng)機(jī)

可逆運(yùn)轉(zhuǎn)風(fēng)機(jī)與單向風(fēng)機(jī)相比，效率略低，且噪聲稍高，但此類風(fēng)機(jī)可以使隧道的運(yùn)營(yíng)具有較大的選擇性。如在特別需要的情況下，單向隧道可以用作雙向運(yùn)營(yíng)，在著火時(shí)，風(fēng)機(jī)可以反轉(zhuǎn)排煙。

三、隧道中總推力計(jì)算

對(duì)于采用縱向通風(fēng)方式的公路隧道，在確定了其需要的空氣量后，使可以計(jì)算用于克服隧道中全部空氣阻力所需要的射流風(fēng)機(jī)的推力，隧道中的空氣阻力主要由以下各項(xiàng)阻力組成。

1.隧道進(jìn)口、出口空氣阻力

隧道進(jìn)口、出口空氣阻力pen,ex通常取為隧道中空氣動(dòng)壓的1.5倍，如果隧道進(jìn)口置有流線型喇叭段結(jié)構(gòu)，出口置有擴(kuò)散結(jié)構(gòu)，則此項(xiàng)阻力會(huì)小些。

pdt=1/2ρV2T

式中　pdt——隧道空氣動(dòng)壓，Pa
ρ——空氣密度，kg/m3
VT——隧道中空氣平均流速=qT/VT，m/s
qT——隧道中空氣流速，m/s
AT——隧道截面積，m2

2.車輛拖阻或阻力

在單向隧道中，如果車輛速度低于隧道中風(fēng)速，車輛會(huì)產(chǎn)生拖阻，如果車輛速度大于隧道中風(fēng)速，則車輛會(huì)對(duì)空氣流動(dòng)產(chǎn)生助推力；在雙向隧道中，與風(fēng)速反向的車輛行駛速度會(huì)對(duì)空氣流動(dòng)產(chǎn)生阻力，車輛拖阻或助推力計(jì)算如下：

pdrag=CdAV/AT×0.5ρ〔(NC1+NT1)(VV1+VT)2-(NC2+NT2)｜VV2-VT｜(VV2-VT)〕

式中　pdrag——車輛拖阻或阻力，Pa
Cd——車輛拖阻系數(shù)(1.0)
AV——車輛迎風(fēng)面積(小汽車：2m2，卡車6m2)
NC1——與風(fēng)向相反行駛小汽車車輛數(shù)
NT1——與風(fēng)向相反行駛卡車車輛數(shù)
NC2——與風(fēng)向同向行駛小汽車車輛數(shù)
NT2——與風(fēng)向同向行駛卡車車輛數(shù)
VV1——與風(fēng)向相反行駛車輛速度，m/s
VV2——與風(fēng)向同向行駛車輛速度，m/s

對(duì)于單向隧道NC1=0，NT1=0

3.環(huán)境條件

由于隧道的地理位置不同，隧道進(jìn)出口的環(huán)境條件存在較大差異，如自然風(fēng)速、風(fēng)向、空氣溫度、海拔、大氣壓等條件會(huì)差別較大，從而會(huì)導(dǎo)致煙囪效應(yīng)(stack effects)，應(yīng)從隧道的空氣阻力中增加或減掉此效應(yīng)。由于隧道兩端大氣壓差而引起的阻力pstack應(yīng)由測(cè)量值確定，并增加到系統(tǒng)阻力中。

4.隧道中表面摩擦損失

隧道中的懸掛物表面，如照明燈具、道路方向指示牌等會(huì)對(duì)隧道中的空氣流動(dòng)產(chǎn)生阻力。其計(jì)算如下：

pL=0.5ρV2TL/Dh

式中　VT——隧道中空氣平均流速，m/s
L——隧道長(zhǎng)度，m
Dh——隧道橫截面當(dāng)量直徑=4AT/PT，m
AT——隧道橫截面積，m2
PT——隧道橫截面周長(zhǎng)，m
f——摩擦系數(shù)

通常情況下，f取值為0.02～0.04，主要取決于隧道表粗糙度及隧道中懸掛物的尺寸及數(shù)量。如果上述因素不易確定，則取f=0.025。

5.隧道中總推力TT

隧道中的總推力是用于克服隧道中的空氣阻力，故

TT=pTAT

pT即為1～4中各項(xiàng)阻力損失之和

pT=pen,ex+pdrag±pstack+pL

四、射流風(fēng)機(jī)推力

射流風(fēng)機(jī)的基本推力等于風(fēng)機(jī)進(jìn)出口空氣動(dòng)量的變化。風(fēng)機(jī)進(jìn)口或出口空氣動(dòng)量等于空氣質(zhì)量流量與進(jìn)口或出口的平均流速之乘積。根據(jù)隧道中射流風(fēng)機(jī)的布置原則，通常認(rèn)為射流風(fēng)機(jī)進(jìn)口處空氣流速為0，故射流風(fēng)機(jī)的理論推力為：

Tm=ρqVFVF=ρqvf2/AF

式中　qVF——風(fēng)機(jī)中空氣體積流量，m3/s
VF——風(fēng)機(jī)出口空氣平均流速，m/s
Af——風(fēng)機(jī)有效通流面積，m2

上式僅適用于流速均勻分布的情況，而風(fēng)機(jī)中的流速分布通常差別很大，主要取決于風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)，特別是葉輪上的輪轂直徑與葉片長(zhǎng)度的比、葉片設(shè)計(jì)基礎(chǔ)(自由流動(dòng),廠房降溫，強(qiáng)制流動(dòng)或旋渦流)、整流體的效率以及流動(dòng)障礙物的布置等。

射流風(fēng)機(jī)的推力測(cè)試是按ISO13350〔1〕進(jìn)行的，WOODS射流風(fēng)機(jī)的測(cè)試推力〔2〕一般為理論推力的0.85～1.05倍，而其它射流風(fēng)機(jī)的測(cè)試推力僅為理論推力的0.65倍或更低。

隧道中的總推力等于隧道中所有射流風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的推力之和。不管射流風(fēng)機(jī)的布置是并聯(lián)、串聯(lián)還是其它布置形式。

五、隧道中射流風(fēng)機(jī)數(shù)量的確定

NF=TT/Ti，小數(shù)點(diǎn)圓整為1
式中　NF——射流風(fēng)機(jī)數(shù)量
TT——隧道中推力，N
Ti——射流風(fēng)機(jī)安裝推力，N

射流風(fēng)機(jī)的安裝推力通常會(huì)小于射流風(fēng)機(jī)的測(cè)試推力(按ISO13350)或理論推力，這主要是由于風(fēng)機(jī)安裝之后會(huì)受到其周圍客觀環(huán)境的影響。

射流風(fēng)機(jī)的安裝推力Ti=TmK1K2K3　(N)

K1是隧道空氣流速與射流風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速之間的影響系數(shù),車間通風(fēng)降溫。在相同出口風(fēng)速條件下，隧道中空氣流速越小，則K1越大；在隧道中空氣流速相同的條件下，出口風(fēng)速越大，K1值越大，這主要是由于風(fēng)機(jī)進(jìn)口處空氣動(dòng)量的K1值不同而造成的。K1值選擇參見圖1。
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圖1　隧道中空氣流速對(duì)射流風(fēng)機(jī)推力的影響曲線[/ALIGN]K2是風(fēng)機(jī)安裝偏心校正系數(shù)。風(fēng)機(jī)安裝偏心是指風(fēng)機(jī)安裝位置靠近隧道的壁面或拱頂，從而使部分氣流撞擊壁面，不能進(jìn)入隧道主氣流。K2值選擇參見圖2。 [ALIGN=center][IMG]
Z——射流[URL=][U][COLOR=#0000ff]風(fēng)機(jī)[/COLOR][/U][/URL]軸線至隧道壁面或拱頂距離
DF——射流風(fēng)機(jī)直徑
DT——隧道橫截面積當(dāng)量直徑
圖2　與隧道主軸線平行安裝射流風(fēng)機(jī)推力受壁面影響曲線/p>K3是風(fēng)機(jī)安裝時(shí)軸線傾斜的較正系數(shù)，如圖3所示。
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圖3　風(fēng)機(jī)安裝時(shí)軸線傾斜對(duì)推力的影響曲線[/ALIGN]由圖3可以看出，當(dāng)風(fēng)機(jī)安裝偏心度為0.16時(shí)，即使其軸向傾斜角較大，其校正系數(shù)K3也大于1，超過10%。因此，選擇K3時(shí)，應(yīng)與K2一起考慮。對(duì)于WOODS風(fēng)機(jī)，其K2K3值一般如下取值：　

傾角　　　　　　K2K3
0　　　　　　　0.82
5　　　　　　　0.88
10　　　　　　 0.93
15　　　　　　 0.90

六、結(jié)束語

在設(shè)計(jì)隧道通風(fēng)系統(tǒng)時(shí)，射流風(fēng)機(jī)經(jīng)常被選用的原因之一是其具有低的初投資和低的運(yùn)行費(fèi)用。同時(shí)，射流風(fēng)機(jī)還可以與通風(fēng)系統(tǒng)聯(lián)合使用，用于排風(fēng)和排煙。

隧道內(nèi)的空氣流動(dòng)主要是由于存在氣流壓差。射流風(fēng)機(jī)通過噴射高速氣流而產(chǎn)生推力，隨著空氣流速的減小，其能量傳遞給沿隧道內(nèi)的運(yùn)動(dòng)空氣，從而產(chǎn)生隧道內(nèi)的空氣壓差，其大小等于射流風(fēng)機(jī)的推力與隧道橫截面積之商，用于克服隧道內(nèi)的空氣流動(dòng)阻力。因此，射流風(fēng)機(jī)的選型主要取決于對(duì)風(fēng)機(jī)推力的要求(即風(fēng)機(jī)出口氣流噴射速度的要求)以及所需排風(fēng)量(即風(fēng)機(jī)直徑)的要求。

為改變以燃煤為主的不合理能源結(jié)構(gòu)，開發(fā)利用新能源，黑龍江省加大淘汰效率低下、污染嚴(yán)重小火電機(jī)組的力度，今年計(jì)劃關(guān)停小火電機(jī)組41.35萬千瓦，同時(shí)支持風(fēng)電、生物質(zhì)發(fā)電等清潔能源和可再生能源的發(fā)展。

 

 

省電力公司預(yù)計(jì)，“十一五”期間替代機(jī)組總?cè)萘坑型�達(dá)到300萬千瓦，總轉(zhuǎn)移電量達(dá)到95.6億千瓦時(shí)，每年可節(jié)省燃煤43萬噸，減少二氧化碳排放85.14萬噸，減少二氧化硫排放0.43萬噸，節(jié)能效益預(yù)計(jì)達(dá)到兩億元。

1、減速機(jī)的維護(hù)與檢修
減速機(jī)的主要部件是錐齒輪、傘齒輪、斜齒輪及滾動(dòng)軸承。在負(fù)荷的長(zhǎng)期作用下，齒輪常發(fā)生的失效形式是輪齒工作面磨損和點(diǎn)蝕。齒輪出現(xiàn)磨損或點(diǎn)蝕后，運(yùn)動(dòng)精度降低，噪音和振動(dòng)增大。如果點(diǎn)蝕尺寸大，蝕坑往往成為疲勞源，最終導(dǎo)致輪齒疲勞斷裂。因此每年要對(duì)齒輪接觸精度和點(diǎn)蝕情況進(jìn)行檢查。接觸精度的要求見表1。點(diǎn)蝕坑的尺寸長(zhǎng)度不超過齒長(zhǎng)的1/3和齒高的1/2。滾動(dòng)軸承正常的失效形式是滾動(dòng)體或內(nèi)外圈滾道上的點(diǎn)蝕破壞。當(dāng)點(diǎn)蝕破壞發(fā)生以后減速機(jī)會(huì)出現(xiàn)比較強(qiáng)烈的振動(dòng)、噪聲和發(fā)熱現(xiàn)象。由于滾動(dòng)軸承不宜經(jīng)常拆卸，并且受到結(jié)構(gòu)和安裝位置所限，對(duì)滾動(dòng)軸承直接檢查比較困難。在停機(jī)后盤車，用聽音棒貼住軸承函，仔細(xì)聽軸承轉(zhuǎn)動(dòng)的聲音，正常軸承轉(zhuǎn)動(dòng)的聲音應(yīng)是清脆、連續(xù)、均勻的。如果聲音沉悶、斷續(xù)、發(fā)卡說明軸承可能存在缺陷，要拆下進(jìn)一步檢查，確定失效后更換。此外，使用優(yōu)質(zhì)的潤(rùn)滑油并加入適當(dāng)添加劑有助于延長(zhǎng)齒輪、軸承的使用壽命。我公司定期對(duì)潤(rùn)滑油的粘度、酸值、機(jī)械雜質(zhì)等重要指標(biāo)進(jìn)行化驗(yàn)，達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)及時(shí)更換。并且在L85A 型、LF60型風(fēng)機(jī)減速機(jī)中加入了亞米加904潤(rùn)滑油添加劑，此兩種風(fēng)機(jī)齒輪、軸承的設(shè)計(jì)壽命為50000小時(shí)，自1997年使用至今已連續(xù)運(yùn)行60000余小時(shí)，歷次檢查齒輪、軸承都完好。

表1 風(fēng)機(jī)減速機(jī)齒輪接觸精度要求 名稱 按高度 按長(zhǎng)度 側(cè)隙范圍
斜齒輪 不小于60% 不小于60%—70% 0.12-0.22mm
錐齒輪 不小于60% 不小于70% 0.15-0.35mm

2、聯(lián)軸器維護(hù)與檢修
聯(lián)軸器直接關(guān)系到風(fēng)機(jī)運(yùn)行的平穩(wěn)程度。我公司LF47型、L85A 型、LF60型三種類型的冷卻塔風(fēng)機(jī)分別使用了，彈性圈柱銷聯(lián)軸器、彈性柱銷聯(lián)軸器、膜片聯(lián)軸器。這三種聯(lián)軸器都起著傳遞扭矩和緩沖減振的作用。其中，彈性圈柱銷聯(lián)軸器的橡膠彈性圈、彈性柱銷聯(lián)軸器橡膠接頭、膜片聯(lián)軸器的彈性膜片都是彈性元件，可以補(bǔ)償軸線的相對(duì)位移。由于受到多次啟動(dòng)沖擊，長(zhǎng)期的振動(dòng)磨損以及腐蝕、老化的影響，彈性元件會(huì)失效。因此，每年必須定期間檢查。如果橡膠元件出現(xiàn)老化、磨損，彈性膜片出現(xiàn)倒伏或缺損都要及時(shí)更換。另外，在安裝或檢修時(shí)，為減小聯(lián)軸器不對(duì)中的影響，兩半聯(lián)軸器的同軸度誤差不超過0.1mm。

3、扇葉與風(fēng)筒的檢查與調(diào)整
扇葉與風(fēng)筒一般都是玻璃鋼材料制作。起抽風(fēng)、導(dǎo)流作用。由于扇葉由輪轂中的夾塊夾持，經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)扇葉可能會(huì)圍繞中心轉(zhuǎn)動(dòng)，影響平衡引起振動(dòng)。為此，每年必須要檢查、調(diào)整扇葉角度。對(duì)扇葉的具體要求見表2。所有扇葉傾角允差不大于0.5°。為了提高風(fēng)機(jī)的效率，扇葉與風(fēng)筒間保持很小的間隙。由于風(fēng)筒是玻璃鋼材質(zhì)剛度較差容易變形，所以大型風(fēng)機(jī)的風(fēng)筒除了肋筋還有拉筋，控制和調(diào)整風(fēng)筒的圓度。經(jīng)過長(zhǎng)期運(yùn)行，由于風(fēng)筒螺栓和拉筋螺栓松動(dòng)，拉筋磨損、折斷，會(huì)引起風(fēng)筒變形，變形嚴(yán)重時(shí)，扇葉會(huì)蹭到風(fēng)筒，劇烈摩擦?xí)�使扇葉和風(fēng)筒嚴(yán)重磨損，甚至折斷扇葉。因此必須定期檢查、調(diào)整風(fēng)筒的圓度誤差及扇葉與風(fēng)筒間隙。根據(jù)不同的間隙要求，圓度誤差控制在3~5mm。扇葉與風(fēng)筒間隙要求見表3。另外，要定期檢查風(fēng)筒拉筋，當(dāng)銹蝕磨損達(dá)到直徑或壁厚的1/3時(shí)更換。

表4 扇葉角度 型號(hào) LF-47 LF-60 L-85A
角度° 8.5±0.5 12±0.5 19±0.5

表3 扇葉與風(fēng)筒間隙 型號(hào) LF-47 LF-60 LF-85A
間隙mm 9-19 8-30 20-35

4、潤(rùn)滑油系統(tǒng)的監(jiān)測(cè)與維護(hù)
潤(rùn)滑油是風(fēng)機(jī)的“血液”，存在于減速機(jī)、油管、油視鏡內(nèi)。潤(rùn)滑油泄漏減速機(jī)齒輪將有燒毀的危險(xiǎn)。油管一般細(xì)而長(zhǎng)容易折斷，為此，每年至少要檢查一次油管，當(dāng)油管有裂口或壁厚減薄1mm時(shí)要更換油管。如果減速機(jī)使用的是骨架橡膠密封每年要更換一次，如果使用的是機(jī)械密封每年要檢查摩擦副的磨損情況，有損壞要更換。風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，由于揮發(fā)和滲漏潤(rùn)滑油會(huì)不斷減少，要定時(shí)通過油視鏡檢查油位，當(dāng)油位低于減速機(jī)1/2時(shí)要及時(shí)補(bǔ)充潤(rùn)滑油，如果潤(rùn)滑油油位下降過快，要停機(jī)檢修。此外，減速機(jī)箱應(yīng)安裝溫度傳感器，在快速漏油未被及時(shí)發(fā)現(xiàn)時(shí)，減速機(jī)箱溫度急速上升，應(yīng)立刻停機(jī)，保護(hù)減速機(jī)內(nèi)齒輪和軸承。1999年7月一臺(tái)LF47型風(fēng)機(jī)，由于未更換壁厚減薄油管，運(yùn)行中油管斷裂并且未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)，致使減速機(jī)齒輪燒毀。直接損失近3萬元，并且還影響循環(huán)水系統(tǒng)的運(yùn)行�？梢姡瑢�(duì)冷卻塔風(fēng)機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)監(jiān)測(cè)與維護(hù)十分必要。



5、振動(dòng)的監(jiān)測(cè)
冷卻塔風(fēng)機(jī)是旋轉(zhuǎn)設(shè)備。由于聯(lián)軸器同軸度增大，旋轉(zhuǎn)部件平衡狀態(tài)劣化，基礎(chǔ)強(qiáng)度降低，零部件磨損等原因冷卻塔風(fēng)機(jī)的振動(dòng)烈度會(huì)發(fā)生變化。根據(jù)IS02372《旋轉(zhuǎn)機(jī)械的振動(dòng)烈度標(biāo)準(zhǔn)》和廠家提供的有關(guān)資料，振動(dòng)速度長(zhǎng)期運(yùn)行不超過6.3mm/s，最大不超過10mm/s。大烈度的振動(dòng)會(huì)使機(jī)組的連接螺栓松動(dòng)，狀況劣化甚至造成零部件失效。2000年10月一臺(tái)LF60型風(fēng)機(jī)，由于缺乏對(duì)振動(dòng)的監(jiān)測(cè)，經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間振動(dòng)，地腳螺栓松動(dòng)，風(fēng)機(jī)發(fā)生位移，葉片與風(fēng)筒摩擦造成葉片與風(fēng)筒損傷，同時(shí)油管被拉斷，由于停機(jī)及時(shí)才沒有造成更大損失。因此，必須對(duì)風(fēng)機(jī)的振動(dòng)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。當(dāng)振動(dòng)值超過標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)針對(duì)原因進(jìn)行檢修。另外，所有的螺栓、螺母應(yīng)有止退措施盡量避免因振動(dòng)引起螺栓松動(dòng)發(fā)生事故。

6、腐蝕的監(jiān)測(cè)與處理
冷卻塔軸流風(fēng)機(jī)都是在室外大氣中工作的。如圖1所示，水汽沿風(fēng)機(jī)扇葉軸向自下而上流動(dòng)。風(fēng)機(jī)的傳動(dòng)軸、輪轂、支座以及冷卻塔的鋼結(jié)構(gòu)大都是碳鋼材料，長(zhǎng)期與水汽接觸，工作環(huán)境潮濕。大氣中含二氧化碳、二氧化硫等氣體與水汽結(jié)合，形成酸性電解液，發(fā)生吸氧腐蝕。當(dāng)溶液的酸性很大時(shí)，也可能有氫離子的還原反應(yīng)，發(fā)生析氫腐蝕。同時(shí)生成紅棕色的三氧化二鐵和綠色的含水四氧化三鐵以及黑色的無水四氧化三鐵。這種腐蝕在華北地區(qū)十分嚴(yán)重。傳動(dòng)軸受較大扭矩，受到腐蝕后，截面積減小抗扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度下降，極易發(fā)生扭斷事故。支座和鋼結(jié)構(gòu)承受交變載荷以及重力的作用，受到腐蝕后，截面積減小剛度下降，致使風(fēng)機(jī)振動(dòng)加劇；當(dāng)強(qiáng)度下降到一定程度后，風(fēng)機(jī)、風(fēng)筒還有傾斜的危險(xiǎn)。另外，輪轂腐蝕后會(huì)發(fā)生質(zhì)心變化引起不平衡振動(dòng)。2000年1月一臺(tái)LF47型風(fēng)機(jī)，其傳動(dòng)軸是空心軸。由于腐蝕嚴(yán)重和材質(zhì)不均，空心軸壁局部減薄到0.3mm，啟動(dòng)時(shí)，在啟動(dòng)扭矩作用下發(fā)生扭斷，斷軸飛起將葉片打斷，造成很大損失。因此，對(duì)腐蝕的監(jiān)測(cè)與處理是十分必要的。首先，在材質(zhì)選擇上盡量選擇不銹鋼材料這樣可以減小腐蝕的影響；其次，要定期檢測(cè)鋼鐵材料的壁厚，校核剛度、強(qiáng)度，達(dá)不到要求時(shí)及時(shí)加固或更換；再次，對(duì)于碳鋼表面必須定期做徹底防腐處理。通過以上措施將會(huì)大大降低腐蝕的影響。

近年來通過由于著重落實(shí)了以上幾個(gè)方面的維護(hù)與檢修，風(fēng)機(jī)的完好率達(dá)到100%，確保了循環(huán)水系統(tǒng)的安全高效運(yùn)行,廠房通風(fēng)。經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益顯著。


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