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車間負(fù)壓風(fēng)機(jī)_風(fēng)機(jī)技術(shù)礦用通風(fēng)機(jī)噪聲研究控制


1　引言

　　離心式引風(fēng)機(jī)是我公司電解生產(chǎn)過(guò)程中用來(lái)給輸送氧化鋁的風(fēng)動(dòng)溜槽供應(yīng)高壓風(fēng)的主要設(shè)備。全公司3個(gè)電解廠共36臺(tái)功率為37kW的離心式引風(fēng)機(jī)，都是長(zhǎng)時(shí)間滿負(fù)荷運(yùn)行，要消耗巨大的電能。本文簡(jiǎn)要地從無(wú)功就地補(bǔ)償原理出發(fā)，分析了離心式引風(fēng)機(jī)節(jié)能效果及為公司節(jié)能創(chuàng)匯帶來(lái)的效益。

2　離心式引風(fēng)機(jī)的工作原理

　　離心式引風(fēng)機(jī)的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)型號(hào)：Y160L-237kW，電壓：380V ，風(fēng)機(jī)所產(chǎn)生的高壓風(fēng)通過(guò)管道進(jìn)入風(fēng)動(dòng)溜槽風(fēng)室。它為鋁電解生產(chǎn)過(guò)程中輸送氧化鋁的風(fēng)動(dòng)溜槽提供高壓風(fēng)，保證電解槽生產(chǎn)過(guò)程中氧化鋁的供應(yīng)，風(fēng)動(dòng)溜槽分為走料室和風(fēng)室，中間通過(guò)帆布作為隔層，只要風(fēng)室內(nèi)通有高壓風(fēng)，氧化鋁就會(huì)被高壓風(fēng)吹起沸騰，并順著風(fēng)向向前沸騰流動(dòng)，就可完成氧化鋁輸送任務(wù)。

3　無(wú)功就地補(bǔ)償器的特點(diǎn)

　　無(wú)功就地補(bǔ)償器系采用日本指月株式會(huì)社和ABB電氣公司制造的自愈式金屬化并聯(lián)電容器組裝而成，每個(gè)電容器都有獨(dú)特的保險(xiǎn)裝置。具有如下特點(diǎn)：

　　（1）體積小、質(zhì)量輕、容量大，適合各種場(chǎng)合的0.4kV、3kV、6kV、10kV各種高低壓電動(dòng)機(jī)安裝，起到終端補(bǔ)償?shù)淖罴研Ч?br> 　�。�2）質(zhì)量可靠，各種性能指標(biāo)均符合GB3483-89電氣標(biāo)準(zhǔn)；
　�。�3）安全措施齊全，內(nèi)裝放電電阻和獨(dú)特的保險(xiǎn)裝置，并具有自愈功能；
　�。�4）整機(jī)可按需要的容量組合，以達(dá)到最佳的補(bǔ)償狀態(tài)；
　�。�5）無(wú)投切裝置和運(yùn)轉(zhuǎn)器件，安裝簡(jiǎn)便易行,廠房通風(fēng)，不影響生產(chǎn)。

4　電動(dòng)機(jī)無(wú)功就地補(bǔ)償原理

4.1　基本原理

　　無(wú)功功率是感性電氣設(shè)備運(yùn)行中，與電源間往返交換以建立交變磁場(chǎng)，保證電能轉(zhuǎn)換為其它形式的能或傳遞的不直接做功的電能。按功率三角形S2＝P2+Q2，式中S為視在功率；P為有功功率；Q為無(wú)功功率。P/Q＝cosφ，cosφ為功率因數(shù)。

　　電動(dòng)機(jī)功率因數(shù)高低是影響其電流大小及電源索取電能多少的決定因素。而無(wú)功功率的多少又直接決定功率因數(shù)的高低。在電源變壓器的高壓或低壓側(cè)安裝集中補(bǔ)償器，主要是解決電網(wǎng)的無(wú)功，提高電網(wǎng)的功率因數(shù)，用電單位內(nèi)部的電動(dòng)機(jī)和輸電線路的無(wú)功并沒(méi)有從集中補(bǔ)償?shù)玫接行У慕鉀Q。因此，給電動(dòng)機(jī)加裝無(wú)功就地補(bǔ)償器很有必要，如圖1所示。該無(wú)功就地補(bǔ)償器是由并聯(lián)電容器組成，它與電動(dòng)機(jī)繞組并聯(lián)同時(shí)投切，以改善電動(dòng)機(jī)和用電線路、設(shè)備的功率因數(shù)，降低線路電流，減少無(wú)功消耗，提高電源變壓器負(fù)載率

 

4.2　選型
　　根據(jù)補(bǔ)償后的要求，將功率因數(shù)提高的百分?jǐn)?shù)折算成降低無(wú)功功率的百分?jǐn)?shù)，就可以確定補(bǔ)償器的容量值，根據(jù)我公司的要求選定補(bǔ)償器的容量是16kvar。

4.3　功率因數(shù)與線損的關(guān)系
　　流經(jīng)供電線路的電流I包括有功分量（IP）和無(wú)功電流分量（IQ），I2＝IP2+ IQ2

線路功率損耗：△P＝3 I2R＝3（IP2+ IQ2）R＝3 IP2R+ 3IQ2R，當(dāng)降低功率因數(shù)時(shí)，無(wú)功電流IQ增加，線路損耗也隨之增加。功率因數(shù)升高時(shí),車間通風(fēng)，無(wú)功電流IQ減少，線路損耗也隨之減少。所以，提高用電的功率因數(shù)對(duì)節(jié)電有重要的意義。功率因數(shù)升高或降低與功率損耗的增減關(guān)系如表1和表2所示。

基于上述分析，決定首先對(duì)風(fēng)機(jī)側(cè)做平衡。平衡后各軸承的振動(dòng)都明顯改善（見(jiàn)表3）。

5　節(jié)能分析

　　根據(jù)電力部門出版的相關(guān)資料介紹，無(wú)功經(jīng)濟(jì)當(dāng)量是每kvar時(shí)節(jié)電0.08～0.16kW/h，取最低值0.08kW/h，以單臺(tái)全年300天計(jì)算：三班制：7200h×0.08×16kvar＝9216kW·h。電價(jià)按0.4元/ kW·h計(jì)算，可節(jié)約：9216×0.4＝3686.4元，36臺(tái)每年可節(jié)約：36×3686.4＝132710元。這只是帶來(lái)的直觀效益，它對(duì)電氣方面的益處也是非�？捎^的。

6　效果分析

　　（1）改善設(shè)備的功率因數(shù)，使之提高到92％～97％，降低無(wú)功損耗50％～80％，平均節(jié)電10％～15％。
　�。�2）提高變壓器負(fù)載率，經(jīng)過(guò)補(bǔ)償可以使變壓器增容20％～30％。
　　（3）減小用電單位內(nèi)部線損，改善電壓質(zhì)量。
　�。�4）可減少輸電導(dǎo)線截面積，平均減小線徑40％。
　　（5）延長(zhǎng)相關(guān)電氣的使用壽命，降低維修費(fèi)用。
　�。�6）一般每kvar補(bǔ)償器一年可以節(jié)電300～500 kW·h ，僅以節(jié)電的電費(fèi)計(jì)算，半年至一年即可收回投資。


煤礦安全形勢(shì)嚴(yán)峻，瓦斯爆炸事故時(shí)有發(fā)生。我國(guó)煤炭消耗占世界的35% ，中國(guó)煤炭百萬(wàn)噸死亡率是美國(guó)的100倍；全國(guó)煤礦特重大事故中有 90% 是瓦斯爆炸事故。我國(guó)礦用風(fēng)機(jī)面對(duì)安全節(jié)能降耗和減排噪聲壓力，為抑制“兩高一資” ( 高污染、高能耗、資源型 ) 。研究和控制及評(píng)價(jià)考核礦用風(fēng)機(jī)的噪聲，是關(guān)系我國(guó)煤礦安全節(jié)能降耗，減排噪聲污染和環(huán)保的大事。

1 　礦用風(fēng)機(jī)噪聲的危害

　　風(fēng)機(jī)是一種通用機(jī)械，產(chǎn)量大、用途廣、噪聲高。目前已成為污染城市、礦山及煤礦的主要噪聲源。它不但嚴(yán)重污染環(huán)境、影響生產(chǎn)安全和工作效率，還損害健康并造成工傷事故。

2 　礦用風(fēng)機(jī)噪聲標(biāo)準(zhǔn)

　　工礦企業(yè)噪聲標(biāo)準(zhǔn)又稱聽(tīng)力保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)聽(tīng)力保護(hù)有決定影響的物理參量是：噪聲級(jí)、頻率和工作時(shí)間。試驗(yàn)表明：噪聲級(jí)在85dB(A)以下，對(duì)85%的人的聽(tīng)覺(jué)及人體沒(méi)有影響。高頻噪聲 ( 尤其風(fēng)機(jī)高頻的離散聲 ) 比低中頻噪聲對(duì)人體的危害更大，這是因?yàn)槿硕鷮?duì)1000～6000Hz的噪聲反應(yīng)最敏感，通常講：最“刺耳”。

　　噪聲的作用時(shí)間，是指操作工人在噪聲環(huán)境下工作的時(shí)間，對(duì)聽(tīng)覺(jué)和人體的影響關(guān)系極大。允許的噪聲是指在工人耳朵位置的穩(wěn)態(tài)A聲級(jí)或間斷噪聲級(jí)的等效連續(xù)A聲級(jí)。在允許的噪聲級(jí)中[若以85dB(A)] 每提高3dB，工作時(shí)間減半。也就是說(shuō)，允許的噪聲為85dB(A)時(shí)，每日接觸噪聲時(shí)間為 8h，而88dB(A)則為4h，依此類推�！睹旱V安全規(guī)程》規(guī)定：作業(yè)場(chǎng)所的噪聲，不應(yīng)超過(guò)85dB(A)。

3 　礦用風(fēng)機(jī)噪聲和性能的關(guān)系

　　由相似理論可知，通風(fēng)機(jī)流量、壓力、所需功率具有如下關(guān)系：
　　 流量 ∝ D 3n ，即流量與直徑的立方、轉(zhuǎn)速的一次冪成正比；
　　 壓力 ∝ D 2n 2ρ ，即壓力與直徑的平方、轉(zhuǎn)速的平方和密度的一次冪成正比；
　　 功率 ∝ D 5n 3ρ ，即所需功率與直徑的5次方、轉(zhuǎn)速的立方、密度的一次冪成正比。

　　也就是說(shuō)，直徑不同、轉(zhuǎn)速相同的兩臺(tái)相似通風(fēng)機(jī)，其流量與直徑的立方、壓力與直徑的平方、所需功率與直徑的5次方成正比；反之，如果直徑相同轉(zhuǎn)速不同，流量、壓力、所需功率則分別與轉(zhuǎn)速的1次方、2次方、3次方成正比。通風(fēng)機(jī)的性能與直徑、轉(zhuǎn)速的這種相互關(guān)系，也就是通常所說(shuō)的通風(fēng)機(jī)的比例法則。

　　 通風(fēng)機(jī)的噪聲與性能的關(guān)系，可按Madison 和Graham提出的噪聲法則：
　　 LA2 = LA1 +70lg（D2/D1）+50lg（n2/n1）進(jìn)行計(jì)算；
　　 全國(guó)集中測(cè)試本體 ( 級(jí) ) 對(duì)旋 YBDF500-2局扇， Q1=4.21m3/s ， p1=2195.89Pa ， P1=9.5kW ，n1=2900r/min，LA1=117.5dB(A) 。則FD №8/2×55的 LA2 =117.5+70 lg(0.8/0.498)+50 lg(2970/2900)=117.5+14.41+0.5=132.41dB（A）
　　 通過(guò)計(jì)算得知：FD № 8/2×55的本體 ( 級(jí) ) 噪聲為132.41dB（A），經(jīng)消聲器消聲后FD

№8/2×55的裝置噪聲LSA小于16dB( 公開值 ) 。根椐其風(fēng)量：660～950m3/min ，風(fēng)壓7100～ 1500Pa ，按 LSA = LA － 10lg( Qp2 )+19.8 公式計(jì)算結(jié)果： FD №8/2×55其本體 ( 級(jí) ) 比 A聲級(jí)在46.99 ～ 58.91dB 之間。

4 　礦用風(fēng)機(jī)噪聲評(píng)價(jià)

　　聲壓級(jí)相同而頻率不同的聲音作用于人耳，人們感覺(jué)的聲音大小是不相同的。也就是說(shuō)，聲音的大小 ( 響度 ) 是由人們的聽(tīng)感決定的。即響度是人們對(duì)聲音強(qiáng)弱的主觀度量。

　　聲級(jí)計(jì)所測(cè)得的噪聲級(jí)稱為總噪聲級(jí)�？傇肼暭�(jí) LA 的大小反映了人耳對(duì)噪聲響度級(jí)的感覺(jué)，所以一般用來(lái)作為評(píng)價(jià)噪聲的允許標(biāo)準(zhǔn)。

　　《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定：作業(yè)場(chǎng)所的噪聲，不應(yīng)超過(guò) 85dB(A) 。 MT222 、 MT755 和 JB/T9100－1999 及 MT754 小型煤礦地面用抽出式軸流通風(fēng)機(jī)技術(shù)條件、標(biāo)準(zhǔn)均規(guī)定，風(fēng)機(jī)噪聲以比A聲級(jí)評(píng)價(jià)考核，其表達(dá)式為 LSA= LA－10lg（Qp2）+19.8 。 A聲級(jí)噪聲LA是應(yīng)用聲級(jí)計(jì)按規(guī)定測(cè)量位置直接測(cè)量的值，而比A聲級(jí) LSA 是取決于風(fēng)量和壓力大小的計(jì)算值。目前，在國(guó)內(nèi)外常用A聲級(jí)評(píng)價(jià)工礦噪聲，然而因?qū)πL(fēng)機(jī)級(jí)噪聲太高，開發(fā)者采用比A聲級(jí)LSA考核評(píng)價(jià)噪聲大小，這顯然是錯(cuò)誤的。因?yàn)椋?JB/T8690-1998 《工業(yè)通風(fēng)機(jī) 噪聲限值》標(biāo)準(zhǔn)的適用范圍只是一般型式的離心和軸流通風(fēng)機(jī)；而該標(biāo)準(zhǔn)不適用于“特殊高壓等型式 ( 一般只適用于≤ 1000Pa) 和對(duì)噪聲有特殊要求的通風(fēng)機(jī)” [ 對(duì)旋局扇壓力 11500Pa ，主扇 5951Pa 算高壓。煤礦作業(yè)場(chǎng)所的噪聲，不應(yīng)超過(guò) 85dB(A) 的特殊要求 ] 。 然而MT222 、MT755 和 JB/T9100-1999 及MT754標(biāo)準(zhǔn)均采用了比A聲級(jí)噪聲的限值評(píng)價(jià)考核風(fēng)機(jī)噪聲，顯然是錯(cuò)誤的。結(jié)果導(dǎo)致： (1) 對(duì)旋高噪聲反而變成低噪聲，出現(xiàn)對(duì)旋噪聲 (LSA) 小到－0.92dB 和 8dB ； (2) 國(guó)內(nèi)外曾大量使用的節(jié)能低噪省材的所有單級(jí)局扇，因LSA不達(dá)標(biāo)而在我國(guó)全部被淘汰，如 JBT51-2(5.5kW) ， A聲級(jí)比JBT52-2(11kW)還小 5dB(A) ，而比A聲級(jí)LSA卻反高出 10.8dB 。造成我國(guó)局扇全部取消單級(jí)，均采用多級(jí)高壓系列局扇 (對(duì)旋和 YBT 系列) 及對(duì)旋主扇，威脅煤礦安全節(jié)能降耗減排噪聲污染和環(huán)保約束的實(shí)現(xiàn)，浪費(fèi)了大量能源資源還造成環(huán)境噪聲的污染。

5 　礦用軸流通風(fēng)機(jī)噪聲的測(cè)定

　　根據(jù) GB/T2888-1991 《風(fēng)機(jī)和羅茨鼓風(fēng)噪聲測(cè)量方法》，對(duì)礦用風(fēng)機(jī)進(jìn)口或出口噪聲，需要測(cè)量A聲級(jí)和主要測(cè)點(diǎn)的63 、125 、250 、500 、1k 、2k 、4k 、8kHz8個(gè)倍頻帶聲壓級(jí)。并規(guī)定了風(fēng)機(jī)進(jìn)口和出口測(cè)點(diǎn)位置，測(cè)量風(fēng)機(jī)由進(jìn)氣口輻射的噪聲，是在進(jìn)氣口中心軸線上，距離進(jìn)氣口中心為標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度的位置上，即出氣試驗(yàn)時(shí)。對(duì)于抽出式風(fēng)機(jī)的排氣放空，都需要在出口進(jìn)行噪聲測(cè)量。測(cè)點(diǎn)選在與出氣口軸線45°方向，距離出氣口中心為標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度的位置上，即進(jìn)氣試驗(yàn)時(shí)。然而對(duì)旋開發(fā)者，為達(dá)到人為地改變局扇總長(zhǎng)度達(dá)到提高效率和降低噪聲目的，把壓入式局扇按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定應(yīng)做出氣試驗(yàn)，而改為進(jìn)氣試驗(yàn)。又因在0≤l/d ≤1范圍內(nèi)，l/d 越大時(shí)， p2就越小，壓力偏高值△ p = pa－p2 就越大。因此對(duì)旋就成為所謂的“高效率、高風(fēng)壓和低噪聲”的風(fēng)機(jī)。A聲級(jí) LA未按 GB2888 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的測(cè)點(diǎn)位置測(cè)量，而相反在非工作狀態(tài)位置測(cè)量，導(dǎo)致測(cè)量值和實(shí)際噪聲相差很大，加上消聲器玻璃棉粉塵附著失效，噪聲值大大超過(guò)規(guī)定值 85dB(A) 。

6 　礦用風(fēng)機(jī)噪聲產(chǎn)生的原因及控制

　　礦用風(fēng)機(jī)有主扇、輔扇和局扇。軸流通風(fēng)機(jī)的圓周速度為離心式圓周速度的2倍。但效率較高，選用礦用風(fēng)機(jī)主要原則是安全可靠、噪聲低、效率高和成本低以及體積小、質(zhì)量輕。對(duì)于高效率和低噪聲的關(guān)系，目前存在一些模糊概念。因?yàn)橐话阏f(shuō)來(lái)，采用較小輪轂比的軸流式風(fēng)機(jī)，容易得到高效率和低噪聲，但其壓力系數(shù)較低。因此，要達(dá)到同樣壓力，就要提高工作輪圓周速度。礦用風(fēng)機(jī)噪聲以氣動(dòng)噪聲為主，氣動(dòng)噪聲又分旋轉(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲，前者與工作輪圓周速度的10次方成比例；后者是6次方成正比。因此，風(fēng)機(jī)周速越高，其噪聲也就越大。由此看來(lái)，似乎風(fēng)機(jī)高效率與低噪聲互相矛盾。但實(shí)際情況并非完全如此 ，風(fēng)機(jī)的噪聲不但取決于葉輪圓周速度，即葉輪直徑，而且還受其他氣動(dòng)及結(jié)構(gòu)參數(shù)，如葉片安裝角、葉間氣流速度、葉片氣動(dòng)負(fù)荷等因素的影響，最顯著的是，當(dāng)葉片安裝角增大至一定值后，噪聲將急劇增大。以我國(guó)礦用對(duì)旋 FBD № 6.0/2×15低噪聲對(duì)旋式局部通風(fēng)機(jī)為例，為提高風(fēng)機(jī)壓力和結(jié)構(gòu)上需要，選擇了較大的輪轂比 390/600=0.65 ，但其出口轂比高達(dá) 0.65 ，使風(fēng)機(jī)有效全壓效率大大下降，而噪聲級(jí)高達(dá)120dB(A) 。比老局扇 JBT(28kW) 級(jí)噪聲還高。 較小的工作輪直徑、葉型安裝角、轂比和葉片數(shù)，對(duì)軸流風(fēng)機(jī)來(lái)講，可以期望獲得比較良好的聲學(xué)特性，但也許由于對(duì)旋風(fēng)機(jī)的兩級(jí)葉輪靠得很近，而且又相對(duì)高速 (2950r/min)反方向旋轉(zhuǎn)，相對(duì)線速度很大，大大惡化了風(fēng)機(jī)的噪聲特性，噪聲很高。因此對(duì)旋風(fēng)機(jī)的噪聲特性及其控制很值得研究。當(dāng)葉片安裝角大于普通雙級(jí)通風(fēng)機(jī)時(shí)，壓力曲線很陡，且噪聲更高。因此，對(duì)旋風(fēng)機(jī)是效率最低、噪聲最高的豬舍通風(fēng)設(shè)備。

　　然而，為了滿足對(duì)局扇運(yùn)行性能的要求，必須選擇合理的風(fēng)機(jī)型式及結(jié)構(gòu)參數(shù)，但無(wú)論選擇何種型式風(fēng)機(jī)，當(dāng)壓力要求較高時(shí)，都存在相當(dāng)嚴(yán)重的噪聲問(wèn)題。因此，國(guó)外局扇廠家大多配套生產(chǎn)消聲器，但由于對(duì)旋風(fēng)機(jī)本體 ( 級(jí) ) 噪聲很高，致使需要結(jié)構(gòu)非常龐大的消聲器 ( 擴(kuò)散塔 ) 才能獲得要求的消聲量。如我國(guó)生產(chǎn)的機(jī)號(hào)為№46/2×1500的 FBCDZ 地面用防爆抽出式對(duì)旋軸流通風(fēng)機(jī) ( 帶擴(kuò)散筒、消聲器和擴(kuò)散塔 ) ，長(zhǎng)達(dá)53.38m ，其工作輪圓周速度118m／s( 達(dá)上限 ) 。在使用時(shí),車間負(fù)壓風(fēng)機(jī)，由于超細(xì)玻璃棉粉塵附著，吸聲材料在一年，甚至幾個(gè)月內(nèi)便會(huì)失效。因此，對(duì)礦用風(fēng)機(jī)本身噪聲的控制已成為礦用風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)的基本要求。

　　在噪聲防護(hù)方面，德國(guó) KKK 公司做了試驗(yàn)研究，研究結(jié)果表明：降低噪聲的最有效途徑就是降低周速，并提出低噪聲風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)方案，采用強(qiáng)烈扭曲的寬葉片 ( 增加弦長(zhǎng) ) ，增加葉片數(shù) (4 ～ 8 片葉片 ) 。這種風(fēng)機(jī)在不降低氣動(dòng)效率的前提下，將周速限定在35～55m/s ，比老式風(fēng)機(jī)噪聲降低2倍。其聲功率級(jí)為
Lw ≤ 80+10lgPe [dB(A)]
　　式中 Pe 為通風(fēng)機(jī)功率， kW 。
　　國(guó)外降低聲源的降噪經(jīng)驗(yàn)值得借鑒。

　　風(fēng)機(jī)噪聲以氣動(dòng)噪聲為主，它又分渦流噪聲和旋轉(zhuǎn)噪聲，風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)噪聲就是這兩種噪聲相互混雜的結(jié)果。一般說(shuō)來(lái)，渦流噪聲主要是由于附面層產(chǎn)生旋渦脫離使繞葉柵環(huán)量發(fā)生改變而使升力變化造成的，而旋轉(zhuǎn)噪聲則主要是由于多級(jí)葉柵排的相互擾動(dòng)所致。
　　關(guān)于葉柵排相互擾動(dòng)產(chǎn)生的離散聲特性及其控制。礦用風(fēng)機(jī)由于要求壓力較高，流量較大，因而不可避免地產(chǎn)生很高的噪聲，其中又以高頻的離散聲影響最為顯著。因此，局扇噪聲的控制應(yīng)重點(diǎn)放在減小令人討厭的離散聲上。
　　多年來(lái)，對(duì)軸流式透平機(jī)械內(nèi)噪聲源性質(zhì)的深入研究，使離散聲產(chǎn)生的機(jī)理得到充分的認(rèn)識(shí)。研究表明：離散聲主要是由于上流葉柵形成的尾跡對(duì)下流葉柵 ( 靜葉和動(dòng)葉 ) 的撞擊而產(chǎn)生的脈動(dòng)力，因而在下流葉柵排中的每一個(gè)葉片產(chǎn)生一個(gè)偶極子聲源。對(duì)噪聲產(chǎn)生機(jī)理的認(rèn)識(shí)，使得能對(duì)相互擾動(dòng)產(chǎn)生的噪聲得到研究，以下一些有效的減噪方法亦得以發(fā)現(xiàn)。

　�。�1）動(dòng)葉及導(dǎo)葉葉片數(shù)的最佳選擇
　　 有人通過(guò)建立合適的聲源分布的聲學(xué)模型，研究指出：分布聲源的輻射效率與每排葉柵的數(shù)目有關(guān)，也就是說(shuō)，軸流風(fēng)機(jī)和壓縮機(jī)產(chǎn)生的離散聲取決于動(dòng)、靜葉葉柵的相對(duì)數(shù)目。
　 （2）工作輪葉片的不均勻分布
　　 工作輪葉片分布不均勻程度較小，目的在于將葉柵排的擾動(dòng)錯(cuò)開，以將離散聲擴(kuò)散至較大的頻率范圍里去，而不是集中于某一頻率上。顯然這種聲域擴(kuò)散的方法并不能將聲輻射能量減小，而是將某一頻率上的聲能攤開，使離散聲峰值減小，這樣的頻譜特性是人們主觀感受可以接受的。
　 （3）后導(dǎo)葉葉柵的不均勻分布
　　 導(dǎo)葉的不均勻分布可以是周向的，也可以是軸向的。
　　 ① 周向不均勻分布，這種方法對(duì)于動(dòng)、靜葉數(shù)目很難得到合理的選擇時(shí)比較有效，特別是將這種方法應(yīng)用于動(dòng)葉前裝置有支柱的場(chǎng)合非常有效。但由于靜葉錯(cuò)開角度較大，對(duì)氣動(dòng)性能的影響也較大，因比，這種方法受到限制。
　　 ② 軸向不均勻分布，這種軸向錯(cuò)開的不均勻分布也是將靜葉排合成兩組，兩組葉列對(duì)應(yīng)的葉片安裝位置在軸向有所錯(cuò)開。研究分析表明：存在一個(gè)使離散聲最小的最佳錯(cuò)位距離。將前述風(fēng)機(jī)的后導(dǎo)葉在軸向彼此錯(cuò)開 4.2mm 時(shí)，離散聲最小，減噪量達(dá) 7.5dB ，而氣動(dòng)性能基本與均勻分布時(shí)差不多。因此，這種方法具有較大的應(yīng)用價(jià)值。
　 （4）采用傾斜后導(dǎo)葉，這種方法與上述的不均勻分布具有相似作用，但它是在葉片展向上將擾動(dòng)錯(cuò)開的。選擇合適的傾斜角度可使離散聲減小，而又能具有較好的氣動(dòng)性能，因此，這種方法得到廣泛的應(yīng)用。

7 　結(jié)論

　　對(duì)旋式礦用風(fēng)機(jī) ( 主、局扇 ) 是低效率，高噪聲，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，價(jià)高質(zhì)差，耗能耗材設(shè)備。為實(shí)現(xiàn)“十一五”規(guī)劃中十大節(jié)能工程之一：“在煤炭等行業(yè)進(jìn)行電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)風(fēng)機(jī)、水泵系統(tǒng)優(yōu)化改造”。要淘汰“兩高一資”產(chǎn)品。大力發(fā)展低噪節(jié)能可“按需供風(fēng)”的調(diào)角或調(diào)速斜流式、子午加速式及以單級(jí)為主雙級(jí)為輔的普通軸流式和對(duì)旋，以滿足短、中、長(zhǎng)距離通風(fēng)需要。


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