風(fēng)機(jī)軸承溫度偏高的原因 ????軸承溫度超標(biāo)，是使軸承損壞的重要因素之一。引起軸承溫度偏高的主要原因有以下幾點(diǎn)： 　　1、潤滑質(zhì)量不良。潤滑的目的，是使動靜部分不直接接觸產(chǎn)生摩擦，而形成固體與液體之間的摩擦。如果潤滑油數(shù)量不足或質(zhì)量不良，會使動靜部分直接摩擦發(fā)熱，或熱量不能通過潤滑油帶走，而使軸承溫度升高。 　　2、滾動軸承裝配質(zhì)量不良。如內(nèi)套與軸的緊力不夠，外套與軸承座間隙過大或過小。 　　3、軸承質(zhì)量不良�；瑒虞S承刮研質(zhì)量不良，烏金接觸不好或脫胎；滾動軸承滾動體面有裂紋、碎裂、剝落等，都會破壞油膜的穩(wěn)定性與均勻性，面使軸承發(fā)熱。 　　4、密封毛氈過緊而發(fā)熱。 　　5、軸承振動過大而承受沖擊負(fù)載，嚴(yán)重影響潤滑油膜的穩(wěn)定性。 　　6、軸承冷卻水量不足或中斷，影響熱量的帶出，而使軸承溫度升高。 相關(guān)閱讀:
1 總 則 　　1.0.1 為使生物處理曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)滿足工程建設(shè)需要，特制定本規(guī)程。 　　1.0.2 本規(guī)程包括曝氣器、供風(fēng)管道、風(fēng)機(jī)的選型及機(jī)房設(shè)計(jì)。 　　1.0.3 本規(guī)程適用于新建、擴(kuò)建、改建的城市污水處理工程或工業(yè)污水處理工 程中的生物處理鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算。 　　1.0.4 鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)除按本規(guī)程執(zhí)行外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。 2 術(shù) 語 　　2.0.1 曝氣器 aerator 　　　　用于水中充氧兼攪拌的基本器具或 設(shè)備 。 　　2.0.2 微孔曝氣器 fine bubble aerator 　　　　空氣通過多孔介質(zhì)，在水中產(chǎn)生氣泡直徑小于3mm的高效曝氣器。 　　2.0.3 中大氣泡曝氣器 middle and large air bubble aerator 　　　　空氣通過曝氣器在水中產(chǎn)生氣泡直徑大于3mm以上的曝氣器。 　　2.0.4 可張中、微孔曝氣器 openable middle and fine bubble aerator 　　　　空氣通過具有彈性材質(zhì)的微孔曝氣器或軟管時，其上孔縫張開，停止供氣 時孔縫閉合的一種曝氣器。 　　2.0.5 雙環(huán)傘型曝氣器 double rings umbrella aerator 　　　　一種具有雙環(huán)類似傘狀的，在水中產(chǎn)生中大氣泡的曝氣器。 　　2.0.6 曝氣器標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)充氧性能 oxygentransfer performance 　　　　指單個曝氣器在大氣壓力為0.1Mpa、水溫為20℃時，對清水的充氧性能。 　　2.0.7 鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng) aeration blowing system 　　　　指由風(fēng)機(jī)、管路、曝氣器、除塵器為主組成的系統(tǒng)。 3 鼓風(fēng)曝氣器 　　 3.1 一般規(guī)定 　　3.1.1 根據(jù)污水性質(zhì)、環(huán)境要求、管理水平、經(jīng)濟(jì)核算，工程設(shè)計(jì)中可選用鼓 風(fēng)曝氣、機(jī)械表面曝氣、射流曝氣等方式，一般宜選用鼓風(fēng)曝氣式。 　　3.1.2 選用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)時曝氣器應(yīng)符合下列要求： 　　　　1、在某一特定曝氣條件下，既能滿足曝氣池污水需氧要求，又能達(dá)到混 合攪拌，池內(nèi)無沉淀的要求； 　　　　2、曝氣器既要有較高充氧性能，又應(yīng)有較強(qiáng)混合攪拌能力。同時還應(yīng)有 不易堵塞、耐腐蝕、堅(jiān)固、布?xì)饩鶆�、操作管理及維修簡便，成本低、 阻力小和壽命長等性能； 　　　　3、選用曝氣器所組成的鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)，從整體上應(yīng)具有節(jié)約能量、組成 簡單、安裝及維修管理方便，易于排除故障等優(yōu)點(diǎn)。 　　3.1.3 鼓風(fēng)曝氣器分為微孔曝氣器及中大氣泡曝氣器。大、中型城市污水處理 廠宜選用微孔曝氣器，接觸曝氣器氧化法宜選用中大氣泡曝氣器。 　　3.1.4 工程中選用的曝氣器，應(yīng)有該曝氣器在不同服務(wù)面積、不同風(fēng)量、不同 曝氣水深時標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的充氧性能曲線及底部流速曲線。 　　3.1.5 鼓風(fēng)曝氣器可滿池布置，也可在池側(cè)布置。推流式曝氣池的曝氣器宜沿 池長方向漸減布置。 　　 3.2 微孔曝氣器 　　3.2.1 工程中常用微孔曝氣器有： 　　　　1、可張中、微孔曝氣器； 　　　　2、平板式微孔曝氣器； 　　　　3、鐘罩式微孔曝氣器； 　　　　4、聚乙烯棒狀微孔曝氣器。 　　3.2.2 可張中、微孔曝氣器技術(shù)性能應(yīng)符合《污水處理用可張中、微孔曝氣器》 CJ/T3015.4-96的要求，其充氧性能見附錄A.0.1。 　　3.2.3 鐘罩式、平板式微孔曝氣器的技術(shù)性能應(yīng)符合《污水處理用微孔曝氣器》 CJ/T3015.1-93 的要求，其充氧性能見附錄A.0.2。 　　3.2.4 在不連續(xù)曝氣的污水生物處理中，當(dāng)使用微孔曝氣器時，應(yīng)采用可張中、 微孔曝氣器。 　 　3.3 中大氣泡曝氣器 　　3.3.1 工程中常用的中大氣泡曝氣器有： 　　　　1、雙環(huán)傘型曝氣器； 　　　　2、穿孔散流曝氣器； 　　　　3、網(wǎng)狀膜中微孔曝氣器； 　　　　4、固定螺旋曝氣器； 　　　　5、動態(tài)曝氣器； 　　　　6、盆型曝氣器； 　　　　7、穿孔管曝氣器。 　　3.3.2 雙環(huán)傘型曝氣器技術(shù)性能應(yīng)符合《雙環(huán)傘型曝氣器》CJ/T3015.3-95 的 要求，其充氧性能見附錄A.0.3，選用中大氣泡曝氣器時，宜選用雙傘型 曝氣器。 　　3.3.3 選用固定螺旋曝氣器時，曝氣池水深不宜小于4.0m，曝氣池底部流速不 宜小于0.5m/s。 　　3.3.4 選用盆型曝氣器時，曝氣器啟動阻力約為0.01Mpa，運(yùn)行阻力約為 0.005Mpa。 　　3.3.5 選用穿孔管曝氣器時，應(yīng)根據(jù)污水性能確定孔徑。一般宜為3-10mm。 　　 3.4 曝氣器數(shù)量計(jì)算 　　3.4.1 曝氣池容積計(jì)算 曝氣池容積可按下列方法之一計(jì)算： 　　　　1、按室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范公式計(jì)算 詳見《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ14-87 第6.6.2條及第6.6.3條。 　　　　2、按下述公式計(jì)算 　　　　　　1） 污泥負(fù)荷 　　　　　　　　FW =K ? Le （3.4.1-1） 　　　　　　 2） 曝氣池容積 　　　　　　　　　 　　　　　　　　式中：FW - 曝氣池的五日生物需氧量污泥負(fù)荷（kgBOD5/kgMLSS?d）； 　　　　　　　　　　　K -- BOD5降解常數(shù)由試驗(yàn)確定（l/d）； 　　　　　　　　　　　Le - 曝氣池出水五日生物需氧量（mg/L）； 　　　　　　　　　　　Q -- 曝氣池的設(shè)計(jì)流量（m3/h）； 　　　　　　　　　　　Li -- 曝氣池進(jìn)水五日生物需氧量（mg/L）； 　　　　　　　　　　　V -- 曝氣池的容積（m3）； 　　　　　　　　　　　NW- 曝氣池內(nèi)混合液懸浮固體平均濃度（g/l）。 　　3.4.2 曝氣池面積按下式計(jì)算 　　　　　　　　 　　　 　　　　　　　 （3.4.2-1） 　　　　　式中：F - 曝氣池面積（m2）； 　　　　　　　　H - 曝氣池水深（h）； 　　　　　　　　V - 由3.4.1算得的曝氣池容積（m3）。 　　3.4.3 曝氣池污水需氧量應(yīng)按下列方法之一計(jì)算： 　　　　1、按室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范公式計(jì)算 　　　　　 詳見《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ14-87 第6.7.2條。 　　　　2、按下述公式計(jì)算 　　　　　　　 O 2 =24?Q?（Li-Le）?a' + V,豬舍風(fēng)機(jī)?NW?b' （3.4.3-1） 　　　　　　　　式中：O 2 - 曝氣池污水需氧量（kgO 2 /d）； 　　　　　　　　　　　a' -- BOD5降解需氧量(kgO 2 /kgBOD5)； 　　　　　　　　　　　b' -- 活性污泥內(nèi)源呼吸耗氧量（kgO 2 /kgMLSS?d）； 　　　　　　　　　　　a'、b' 宜通過試驗(yàn)確定，也可參照附錄B.0.1。 　　 3.4.4 曝氣池標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下污水需氧量按下式計(jì)算　 　　 　 　　　　　　 式中：O C - 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下曝氣池污水需氧量（kgO 2 /d）； 　　　　　　　　　O 2 - 由3.4.3算得的曝氣池污水需氧量（kgO 2 /d）； 　　　　　　　　　C s20 -- 20 BC蒸餾水飽和溶解氧值9.17〈mgO 2 /L〉； 　　　　　　　　　α - 曝氣設(shè)備在污水與清水中氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)之比值； 　　　　　　　　　β - 污水與清水中飽和溶解氧濃度之比值； 　　　　　　　　　α、β值通過試驗(yàn)確定，也可參照附錄B.0.2選用； 　　　　　　　　　1.024-溫度修正系數(shù)； 　　　　　　　　　T - 曝氣池內(nèi)水溫，應(yīng)按夏季溫度考慮（BC）； 　　　　　　　　　C S(T) -- 水溫TBC時蒸餾水中飽和溶解氧值（mg O 2 /L〉； 　　　　　　　　　C t - 曝氣池正常運(yùn)行中應(yīng)維持的溶解氧濃度值（mg O 2 /L〉； 　　　　　　　　　ρ - 不同地區(qū)氣壓修正系數(shù) 　　　　　　　　　　 　　　　　　　　　P - 壓力修正系數(shù)，按下式計(jì)算 　　　　　　　　　　　　　 （3.4.4-3） 　　　　　　　　 式中：P b - 空氣釋放點(diǎn)處絕對壓力，按下式計(jì)算 　　　　　　　　　　　　 （3.4.4-4） 　　　　　　　　 式中：P a - 當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ∕pa）； 　　　　　　　　 　　　H - 曝氣池空氣釋放點(diǎn)距水面高度（m）； 　　　　　　　　 　　　O t - 空氣逸出池面時氣體中氧的百分?jǐn)?shù)，按下式計(jì)算。 　　　　　　　　　　　　 （3.4.4-5） 　　　　　　　　 式中：ε - 曝氣池氧的利用率，以%計(jì)。 　　　　　　　　　　　�。ㄓ筛戒汚.0.1，A.0.2，A.0.3中查得）。 　　3.4.5 風(fēng)機(jī)總供風(fēng)量按下式計(jì)算 　　　　　　 �。�3.4.5-1） 　　　　式中：Q - 風(fēng)機(jī)總供風(fēng)量（m 3 /d）； 　　　　　　　0.28 - 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)（0.1Mpa，20BC）下每立方米空氣中含氧量 （kgO 2 /m 3 ）； 　　　　　　　Oc、ε-見3.4.4。 　　3.4.6 曝氣器數(shù)量計(jì)算 曝氣器所需數(shù)量，應(yīng)從供氧、服務(wù)面積兩方面計(jì)算。 　　　　1、 按供氧能力計(jì)算曝氣器數(shù)量 　　　　　　　　 （3.4.6-1） 　　　　　　式中：h1 - 按供氧能力所需曝氣器個數(shù)（個）； 　　　　　　　　　O c - 由式（3.4.4-1）所得曝氣器污水標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下生物處理需氧量 （kgO 2 /d）； 　　　　　　　　　q c - 曝氣器標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，與曝氣器工作條件接近時的供氧能力 （kgO 2 /h?個 ）; 　　　　　　　　　　　　(見附錄A.0.1，A.0.3，A.0,屋頂風(fēng)機(jī).3) 　　　　2、 按服務(wù)面積計(jì)算曝氣器數(shù)量 　　　　　　　　 （3.4.7-1） 　　　　　　式中：h 2 - 按服務(wù)面積所需曝氣器個數(shù)（個）； 　　　　　　　　　F - 由式（3.4.2-1）所得曝氣器面積（m 2 ）； 　　　　　　　　　f - 單個曝氣器服務(wù)面積（m 2 ）； 　　　　　　　　　(見附錄A.0.1，A.0.3，A.0.3) 當(dāng)算得h1與h2二者相差較大時，應(yīng)經(jīng)調(diào)整f或qc重 　　　　　　　　　 復(fù)上述計(jì)算，直至 二者接近時為止。 　　 3.5 曝氣攪拌能力驗(yàn)算 　　3.5.1 為滿足曝氣池混合攪拌需要，曝氣還應(yīng)符合下列條件之一： 　　　　1、 污水生物處理供風(fēng)量立方米污水還不應(yīng)小于3m3； 　　　　2、 曝氣池底部水流速不應(yīng)小于0.25m/s。 4 供風(fēng)管道及計(jì)算 　　 4.1 供風(fēng)管道一般規(guī)定 　　4.1.1 供風(fēng)管道系指風(fēng)機(jī)出口至曝氣器的管道。設(shè)計(jì)中應(yīng)盡可能減小管道局部 阻力損失，并使各曝氣器處壓力相等或接近。 　　4.1.2 大中型處理廠曝氣池供風(fēng)總干管應(yīng)從鼓風(fēng)機(jī)房引出兩條供氣管或采用環(huán) 狀布置、或總干管上設(shè)氣體分配罐，一組池設(shè)置一供風(fēng)干管。 　　4.1.3 供風(fēng)管路宜采用鋼管，并應(yīng)考慮溫度補(bǔ)償措施和管道防腐處理。 　　4.1.4 供風(fēng)干管上應(yīng)設(shè)置適量的伸縮節(jié)和固定支架。 　　4.1.5 供風(fēng)管道應(yīng)在最低點(diǎn)設(shè)置排除水份或油份的放泄口。 　　4.1.6 供風(fēng)管道應(yīng)設(shè)置排入大氣的放風(fēng)口，并應(yīng)采取消聲措施。 　　4.1.7 供風(fēng)支、干管上應(yīng)裝有真空破壞閥，立管管頂應(yīng)高出水面0.5m以上，管 路上所裝閥門應(yīng)設(shè)在水面之上。 　　 4.2 微孔曝氣器供風(fēng)管路 　　4.2.1 水面以上供風(fēng)干、支管可采用UPVC-FRP復(fù)合管（加強(qiáng)聚氯乙烯+2mm 玻璃布）或FRP管、鋼管。水下供風(fēng)支管也可采用加強(qiáng)聚氯乙烯UPVC 管。 　　4.2.2 供風(fēng)管道為鋼管時，必須對管道內(nèi)進(jìn)行嚴(yán)格防腐處理，管道外也宜做防 腐處理。管內(nèi)防腐可采用厚δ=150μ的鋁合金熱噴涂或其它方法。 　　4.2.3 布?xì)庵Ч茉试S水平高度誤差值±10mm。 　　4.2.4 微孔曝氣器底盤與布?xì)庵Ч苓B接后，底盤平面與管軸線水平誤差不應(yīng)大 于5mm。 　　4.2.5 微孔曝氣器固定支架應(yīng)可調(diào)。調(diào)整后同一曝氣池內(nèi)曝氣器盤面標(biāo)高最大 誤差不應(yīng)大于5mm，兩曝氣池之間的曝氣器盤面標(biāo)高，最大誤差不應(yīng)大 于10mm或按設(shè)計(jì)要求。 　　4.2.6 供風(fēng)支管的間距應(yīng)通過計(jì)算確定，但不宜小于0.5m。 　　4.2.7 為便于檢修和更換曝氣頭，也可采用可提式微孔曝氣器裝置。 　　4.2.8 曝氣支管末端應(yīng)有排除氣、水混合物之立管，管端伸出水面，管徑不宜 小于5mm，支管與立管連接處孔洞直徑以3-5mm為宜，管上設(shè)有閥門。 　　4.2.9 微孔曝氣器的固定支架，應(yīng)有足夠的錨固力，與池底板進(jìn)行錨固應(yīng)考慮 所受浮力。 　　4.2.10 微孔曝氣器安裝前，應(yīng)將供風(fēng)干管、支管等所有管道吹掃干凈。 　　4.2.11 可張中、微孔曝氣軟管的安裝，應(yīng)按《污水處理用可張中、微孔曝氣器》 CJ/T3415.4-96規(guī)定和產(chǎn)品技術(shù)要求進(jìn)行。 　　 4.3 中大氣泡曝氣器供風(fēng)管路 　　4.3.1 每組曝氣池的供風(fēng)干管宜為環(huán)狀布置。 　　4.3.2 池底供風(fēng)支管應(yīng)與池寬平行布置，曝氣器可固定在支管上或懸吊于支管 下，或在供風(fēng)支管兩側(cè)。固定螺旋曝氣器應(yīng)與池底固定。每根支管所帶曝 氣器不宜太多，以不超過5個為宜。 　　4.3.3 供風(fēng)立管應(yīng)與池壁預(yù)埋件固定，供風(fēng)支管應(yīng)與池底預(yù)埋件固定。 　　 4.4 供風(fēng)管路計(jì)算 　　供風(fēng)管路計(jì)算，可參照《給水排水設(shè)計(jì)手冊》第五冊。 5 風(fēng)機(jī)與機(jī)房 　　 5.1 風(fēng) 機(jī) 　　5.1.1 國內(nèi)目前常用風(fēng)機(jī) 　　　　1 羅茨鼓風(fēng)機(jī) 　　　　　　1） TS系列低噪聲羅茨鼓風(fēng)機(jī) 　　　　　　2） R系列羅茨鼓風(fēng)機(jī) 　　　　　　3） L系列羅茨鼓風(fēng)機(jī) 　　　　2 離心鼓風(fēng)機(jī) 　　　　　　 1） 高速單級污水處理離心鼓風(fēng)機(jī) 　　　　　　 2） C系列污水處理離心鼓風(fēng)機(jī) 　　5.1.2 鼓風(fēng)機(jī)應(yīng)選用高效、節(jié)能、使用方便、運(yùn)行安全，噪聲低、易維護(hù)管理 的機(jī)型，可選用離心式單級鼓風(fēng)機(jī)。小規(guī)模污水處理廠中，也可選用羅茨 鼓風(fēng)機(jī)。 　　5.1.3 羅茨風(fēng)機(jī)宜選用TS系列低噪聲風(fēng)機(jī)和R系列羅茨鼓風(fēng)機(jī)。 　　5.1.4 羅茨風(fēng)機(jī)宜選用同一型號，當(dāng)風(fēng)量變化較大時，應(yīng)考慮風(fēng)機(jī)大小搭配， 但型號不宜過多。 　　5.1.5 鼓風(fēng)機(jī)的進(jìn)氣溫度應(yīng)小于40BC。氣體中固體微粒含量，羅茨風(fēng)機(jī)不應(yīng)大 于100mg/m3，離心式鼓風(fēng)機(jī)不應(yīng)大于10mg/m3。微粒最大尺寸不應(yīng)大于 鼓風(fēng)機(jī)氣缸內(nèi)各相對運(yùn)動部件的最小工作間隙之半。但超過上述規(guī)定時應(yīng) 對進(jìn)入鼓風(fēng)機(jī)的空氣進(jìn)行除塵。 　　5.1.6 選用離心式鼓風(fēng)機(jī)時，應(yīng)詳細(xì)核算各種工況條件下風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)，尤其 是在冬季，不得接近風(fēng)機(jī)的喘振區(qū)和使電機(jī)超載，還應(yīng)考慮送風(fēng)壓力和空 氣溫度的變化。 　　5.1.7 選用羅茨風(fēng)機(jī)時，應(yīng)設(shè)置風(fēng)量調(diào)節(jié)裝置。 　　5.1.8 鼓風(fēng)機(jī)的設(shè)置臺數(shù)，應(yīng)根據(jù)總供風(fēng)量，所需風(fēng)壓，選用風(fēng)機(jī)單機(jī)性能曲 線及氣溫、污水量和負(fù)荷變化等綜合確定。 　　5.1.9 風(fēng)機(jī)總供風(fēng)量，應(yīng)按第（3.4.5-1）式計(jì)算，配置的風(fēng)機(jī)其總?cè)萘浚ú话?括備用風(fēng)機(jī)），不得小于設(shè)計(jì)所需風(fēng)量的95%。 　　5.1. 10 風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓應(yīng)按下式計(jì)算 　　　　H = h1+h2+h3+h4+Δh （5.1.10-1） 　　　　　　式中：H - 風(fēng)機(jī)所需風(fēng)壓（Mpa）； 　　　　　　　　　h1 - 供風(fēng)管道沿程阻力（Mpa）； 　　　　　　　　　h2 - 供風(fēng)管道局部阻力（Mpa）； 　　　　　　　　　h3 - 曝氣器空氣釋放點(diǎn)以上水靜壓（Mpa）； 　　　　　　　　　h4 - 曝氣器阻力（Mpa）； 　　　　　　　　　Δh - 富余水頭 Δh = 0.003-0.005（Mpa）。 　　　　　　其中： 微孔曝氣器 h4≤0.004-0.005 （Mpa） 　　　　　　　　　 可張中、微孔曝氣器 h4≤0.003-0.0035（Mpa） 　　　　　　　　　 盆型中大氣泡曝氣器 h4≤0.005-0.01 （Mpa） 　　　　　　　　　 其它中大氣泡曝氣器阻力可忽略不計(jì)。 　　5.1.11 備用風(fēng)機(jī)可用33%-100%的備用率計(jì)算。大型污水處理廠宜選用低備用 率，小型污水處理廠宜選用高備用率�；蛘甙垂ぷ鞴娘L(fēng)機(jī)臺數(shù)設(shè)置，小 于等于3臺是，應(yīng)設(shè)1臺備用鼓風(fēng)機(jī)，大于等于4臺時，應(yīng)設(shè)2臺備用 鼓風(fēng)機(jī)。 　　 5.2 空氣除塵 　　5.2.1 用作鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)空氣除塵的設(shè)施，按其空氣凈化標(biāo)準(zhǔn)分為粗效（中效）、 高效兩類。 　　5.2.2 應(yīng)根據(jù)鼓風(fēng)機(jī)產(chǎn)品本身和曝氣器的要求，設(shè)置空氣除塵設(shè)施。 　　5.2.3 對于鐘罩、平板式等微孔曝氣器，必須進(jìn)行空氣除塵。宜采用粗效-高 效順序聯(lián)合除塵，除塵后空氣中固體微粒含量應(yīng)小于15mg/1000m3。 　　5.2.4 選用靜電除塵器時宜按下述數(shù)據(jù)進(jìn)行設(shè)計(jì)： 　　　　1 壓力損失小于0.001（Mpa）； 　　　　2 通過設(shè)備的風(fēng)速V< 2.0 （m/s）； 　　　　3 去除固體微粒粒徑d≥1μm氣溶膠的去除率宜達(dá)90%-95%以上。 　　5.2.5 選用靜電除塵器時，設(shè)計(jì)中還應(yīng)設(shè)置上、下水管路及沖洗水預(yù)熱和加壓 設(shè)施，同時還應(yīng)設(shè)置隔離網(wǎng)與具有聯(lián)鎖功能的安全門等防范措施。 　　5.2.6 對于其它曝氣器的鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)，可采用粗效除塵器。 　　 5.3 鼓風(fēng)機(jī)房 　　5.3.1 污水處理廠采用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)時，宜設(shè)置單獨(dú)的風(fēng)機(jī)房。也可根據(jù)情況設(shè)置敞開式風(fēng)機(jī)站，或采用密閉隔音結(jié)構(gòu)風(fēng)機(jī)房。機(jī)房宜布置在曝氣池附近。 　　5.3.2 風(fēng)機(jī)房內(nèi)外的噪聲，應(yīng)符合《工業(yè)企業(yè)噪聲控制設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ87-85的規(guī)定。 　　5.3.3 機(jī)房內(nèi)可設(shè)有值班室、配電室、工具室，對單級離心鼓風(fēng)機(jī)房應(yīng)設(shè)有冷 卻或風(fēng)冷卻系統(tǒng)。 　　5.3.4 機(jī)房內(nèi)值班室宜有單獨(dú)出入口，宜用雙層玻璃，并應(yīng)有良好的隔聲措施。機(jī)房頂板及內(nèi)墻應(yīng)采用吸聲效果較好的材料貼面。 　　5.3.5 機(jī)房內(nèi)值班室應(yīng)有必要的通訊手段和機(jī)房內(nèi)主要設(shè)備工況的指示或報警裝置。當(dāng)機(jī)房內(nèi)不設(shè)值班室時，機(jī)房主要設(shè)備工況的指示或報警裝置均應(yīng)引進(jìn)總值班室。 　　5.3.6 機(jī)房內(nèi)應(yīng)有排除積水的設(shè)施和承接風(fēng)管最低點(diǎn)油、水排泄物的設(shè)施。 　　5.3.7 風(fēng)機(jī)房內(nèi)主要機(jī)組的布置和通道寬度應(yīng)符合《室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ14-87第4.3.4條要求。 　　5.3.8 風(fēng)機(jī)房內(nèi)起重設(shè)備，應(yīng)根據(jù)風(fēng)機(jī)最重部件或電動機(jī)的重量，按下列規(guī)定 選用： 　　　　1 起重量小于0.5 t的可采用固定吊鉤或移動吊架； 　　　　2 起重量在0.5-1.0 t時，可采用手動單梁起重設(shè)備； 　　　　3 起重量在1.0-3.0 t時，可采用手動或電動單梁起重設(shè)備； 　　　　4 起重量在3.0 t以上時，可采用手動或電動單梁起重設(shè)備； 　　　　5 起吊高度大，吊運(yùn)距離長或起吊次數(shù)多的風(fēng)機(jī)房可適當(dāng)提高起吊的機(jī)械 化水平。 　　5.3.9 需要在機(jī)房內(nèi)檢修設(shè)備時，應(yīng)留有維修場所，起面積應(yīng)根據(jù)最大設(shè)備或 部件的外形尺寸確定，并在周圍設(shè)寬度不小于0.7m的通道和必要的隔音設(shè)施。 　　5.3.10 機(jī)房高度應(yīng)遵守下列規(guī)定： 　　　　1 無吊車起重設(shè)備時，室內(nèi)地面以上有效高度應(yīng)不小于3.0m； 　　　　2 有吊車起重設(shè)備時，應(yīng)保證吊起物體底部與所越過的物體的頂部有不小于0.5m的凈空。 　　　　3 有高壓配電設(shè)備的房屋高度應(yīng)根據(jù)電氣設(shè)備外形尺寸及電器要求確定。 　　5.3.11 設(shè)計(jì)機(jī)房進(jìn)、出風(fēng)管道時，應(yīng)盡量平直，減少各種局部阻力損失。 　　5.3.12 風(fēng)機(jī)房進(jìn)風(fēng)系統(tǒng)宜采用吸風(fēng)塔和風(fēng)道組合形式，進(jìn)風(fēng)塔頂部端宜設(shè)置耐 用的鋁合金百葉窗。風(fēng)道中中設(shè)置空氣除塵器。在進(jìn)風(fēng)塔和風(fēng)道折點(diǎn)處 應(yīng)設(shè)置空氣整流板。 　　5.3.13 進(jìn)風(fēng)管道宜帶有能自動啟閉的安全門。除塵后的空氣所經(jīng)過的風(fēng)道應(yīng)進(jìn) 行防塵處理。在地下水位較高或高溫高濕地區(qū)，風(fēng)道內(nèi)壁應(yīng)做防潮處理。 　　5.3.14 風(fēng)機(jī)應(yīng)有獨(dú)立基礎(chǔ)，并按最大荷載設(shè)計(jì)。風(fēng)機(jī)與基礎(chǔ)間應(yīng)設(shè)隔振墊。 　　5.3.15 機(jī)房內(nèi)風(fēng)機(jī)進(jìn)、出風(fēng)管宜敷設(shè)在地溝內(nèi)，若在地面敷設(shè)時，應(yīng)根據(jù)需要 設(shè)置跨越設(shè)施；若架空敷設(shè)時，不應(yīng)跨越電器設(shè)備和阻礙通道，通行處 架空管管底距地面不宜小于2.0m，且管道應(yīng)做托架。 　　5.3.16 機(jī)房規(guī)模較大時，宜將風(fēng)機(jī)和管道分上、下兩層設(shè)置。上層安裝機(jī)組， 下層安裝進(jìn)、出風(fēng)管及旁通回流管。此時可取消進(jìn)、出風(fēng)管上的消音器。 　　5.3.17 風(fēng)機(jī)與進(jìn)、出風(fēng)管間應(yīng)裝置避震喉，機(jī)房內(nèi)進(jìn)、出風(fēng)管路與風(fēng)機(jī)進(jìn)、出 風(fēng)管連接出，應(yīng)設(shè)置彈性接頭和必要的管支架。 　　5.3.18 離心式風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)管路上，應(yīng)設(shè)手動閥門，正常運(yùn)行時處于常開狀態(tài)。 　　5.3.19 羅茨風(fēng)機(jī)應(yīng)按產(chǎn)品設(shè)置供機(jī)組啟閉使用的旁通回流管路，其管徑比出風(fēng) 管管徑小一號。 　　5.3.20 每臺風(fēng)機(jī)出風(fēng)管道和旁通回流管道上宜設(shè)電動閥門及逆止閥，電動閥門 宜選用V型球閥或?qū)�夾式電動碟閥，逆止閥宜選用蝶式止回閥。 　　5.3.21 機(jī)房外供風(fēng)管道宜埋地敷設(shè)，若在地面上宜包扎隔音材料。 　　5.3.22 機(jī)房內(nèi)或外應(yīng)設(shè)有風(fēng)量、風(fēng)壓、風(fēng)溫等一次、二次儀表，供風(fēng)管路上風(fēng) 量儀宜用渦街式流量計(jì)。 　　5.3.23 鼓風(fēng)機(jī)房空氣管路設(shè)計(jì)應(yīng)滿足試車及允許范圍內(nèi)的風(fēng)量、風(fēng)壓調(diào)節(jié)要求。 　　5.3.24 應(yīng)按機(jī)房操作人員配置必要的個人防護(hù)用具。

國產(chǎn)高壓變頻器在煤礦主扇風(fēng)機(jī)中的應(yīng)用

國產(chǎn)高壓變頻器在煤礦主扇風(fēng)機(jī)中的應(yīng)用 作 者：山東新風(fēng)光電子科技發(fā)展有限公司  馬建彬  郭培彬 1 引言 我國煤礦開采僅在2005年即耗能5086.81×104t標(biāo)準(zhǔn)煤,耗電376.04×108kw?h,分別占全國總耗能量和總耗電量3.86%和3.49%,所以,煤炭產(chǎn)業(yè)堪稱我國第一能源產(chǎn)業(yè),既是產(chǎn)能大戶,又是耗能大戶,同時也是節(jié)能潛力大戶。煤礦用的排水泵和透風(fēng)機(jī)的耗電量即占生產(chǎn)電耗44%左右,約為40×108～50×108kw?h，其中排水耗電量占生產(chǎn)電耗的20%～30%，約為25×108 ～30×108kw?h；透風(fēng)機(jī)耗電量占生產(chǎn)電耗的15%～25%，約20×108kw?h左右。為此，采用變頻調(diào)速技術(shù)可大幅度地降低電耗，節(jié)電率均勻按30%計(jì)，年節(jié)電潛力至少為10×108～15×108kw?h。所以，利用變頻技術(shù)對現(xiàn)有用電設(shè)備進(jìn)行節(jié)能改造，是解決我國煤炭產(chǎn)業(yè)高消耗、低效益的根本措施。 2 工況簡介 烏蘭礦位于賀蘭山中段，隸屬于寧夏煤業(yè)團(tuán)體有限責(zé)任公司。1965年由西安煤礦設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，礦井年設(shè)計(jì)能力90萬噸，采用對角式透風(fēng)系統(tǒng)。1966年開工興建。1975年6月30日建成產(chǎn)。烏蘭礦井田走向長5km，傾斜寬8km，總面積16.15km2，井田劃分為五個采區(qū)和一個備用區(qū)，井田內(nèi)含薄、中、厚煤層22個，其中可采和局部可采煤層17層，可采儲量1.36億噸。 2006年延深工程和礦井改擴(kuò)建完成后，烏蘭煤礦的原煤產(chǎn)量將達(dá)到240萬噸。煤礦開采遵循以風(fēng)定產(chǎn)的要求，有多大的風(fēng)量就答應(yīng)有多大的開采量，風(fēng)量隨煤的產(chǎn)量的增加而增加。在采煤作業(yè)中瓦斯隨著煤的開采不斷地涌出，涌出瓦斯與煤的開采量呈正比，而保障每個煤礦工人正常工作所需的新鮮空氣也與煤的開采量呈正比。因此為了煤礦生產(chǎn)安全、完成生產(chǎn)任務(wù)，所需風(fēng)量、風(fēng)壓隨著開采和掘進(jìn)的不斷延伸，巷道延長，及開采量的增加而增加，風(fēng)機(jī)需用功率也隨之增加。 烏蘭礦原來的南翼風(fēng)機(jī)隨著掘進(jìn)的深進(jìn)，已經(jīng)不能滿足生產(chǎn)需要，故對南翼透風(fēng)進(jìn)行了改造，撤除了原南翼主扇，增設(shè)南二主扇，大幅度進(jìn)步了南翼主扇的透風(fēng)能力。 3 礦用主扇透風(fēng)機(jī)調(diào)速方案選擇 3.1 煤礦主扇風(fēng)機(jī)的調(diào)節(jié)方法 在煤礦生產(chǎn)中，所需風(fēng)量風(fēng)壓在不同階段有不同的要求，為滿足生產(chǎn)要求，煤礦風(fēng)機(jī)通常采用以下幾種方法調(diào)節(jié)： （1）閘門調(diào)節(jié)； （2）改變透風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速； （3）改變前導(dǎo)器葉片角度； （4）軸流式透風(fēng)機(jī)改變動葉安裝角； （5）離心式透風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)尾翼擺角； （6）軸流式透風(fēng)機(jī)改變動葉數(shù)目； （7）軸流式透風(fēng)機(jī)改變靜葉角度。 其中以閘門調(diào)節(jié)效率最差，它是人為的改變阻力曲線，增加風(fēng)阻，越調(diào)節(jié)性能就越惡化；前導(dǎo)器調(diào)節(jié)和尾翼擺角調(diào)節(jié)效率比閘門調(diào)節(jié)高；改變動葉安裝角和動葉數(shù)目，可改變風(fēng)機(jī)的特性曲線，使風(fēng)機(jī)在較大范圍內(nèi)以較高的效率運(yùn)行，以達(dá)到節(jié)能降耗的目的。改變透風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速，使其在最佳工況點(diǎn)運(yùn)行，使風(fēng)機(jī)在最大的范圍內(nèi)以最高的效率運(yùn)行，節(jié)能效果最好。 烏蘭礦南二主扇風(fēng)機(jī)為兩臺對旋式軸流透風(fēng)機(jī)，一用一備。軸流式透風(fēng)機(jī)的一般性能曲線如圖1所示：   其中壓力曲線有駝峰，工況點(diǎn)如在駝峰右側(cè)區(qū)域時，透風(fēng)機(jī)的工作狀態(tài)是穩(wěn)定的；工況點(diǎn)如在駝峰左側(cè)區(qū)域，透風(fēng)機(jī)的工作狀態(tài)就很難穩(wěn)定，此時風(fēng)壓、流量發(fā)生波動，當(dāng)工況點(diǎn)移至左下部時，流量、風(fēng)壓有激烈脈動，并引起整個風(fēng)機(jī)裝置強(qiáng)烈振動，稱這種現(xiàn)象為喘振。喘振可能使風(fēng)機(jī)裝置遭到破壞，因此透風(fēng)機(jī)不答應(yīng)在喘振狀態(tài)下運(yùn)行。為了避免風(fēng)機(jī)在小流量時發(fā)生喘振現(xiàn)象，對風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造是首選方案，并且當(dāng)風(fēng)機(jī)速度變化不超過20%，效率基本無變化，使用變頻調(diào)速后就可以使風(fēng)機(jī)在小流量段高效運(yùn)行，不僅不會使風(fēng)機(jī)喘振，還擴(kuò)大了風(fēng)機(jī)高效運(yùn)行的工作范圍，由于風(fēng)機(jī)在投運(yùn)的初始階段所需風(fēng)量相對風(fēng)機(jī)風(fēng)量都比較小，甚至小很多，因此在風(fēng)機(jī)投運(yùn)的初始階段采用變頻調(diào)速就顯得尤為重要。 該礦原來的主扇風(fēng)機(jī)采用工頻運(yùn)行，在運(yùn)行中一般采用改變導(dǎo)葉角度和改變檔板角度調(diào)節(jié)透風(fēng)量，因此透風(fēng)效率較低，造成能源浪費(fèi)，增加了生產(chǎn)本錢。又由于主扇風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)的余量特別大，在相當(dāng)長的時間主扇風(fēng)機(jī)一直處在較輕負(fù)載下運(yùn)行，能源浪費(fèi)更加突出。 當(dāng)主扇風(fēng)機(jī)采用電抗器啟動時，由于電網(wǎng)容量有限，故主扇風(fēng)機(jī)起動時只能先起動一級風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)起動正常后再起動另一級風(fēng)機(jī)，起動時間長，啟動電流大，對電動機(jī)的盡緣有著較大的威脅，嚴(yán)重時甚至燒毀電動機(jī)。而高壓電動機(jī)在啟動過程中所產(chǎn)生的單軸轉(zhuǎn)矩現(xiàn)象使風(fēng)機(jī)產(chǎn)生較大的機(jī)械振動應(yīng)力，嚴(yán)重影響到電動機(jī)、風(fēng)機(jī)及其它機(jī)械的使用壽命。 綜合以上幾點(diǎn)，為了礦井的安全生產(chǎn)、降低生產(chǎn)本錢和減小對風(fēng)機(jī)的沖擊，南二主扇風(fēng)機(jī)采用調(diào)節(jié)電機(jī)轉(zhuǎn)速方法最佳方案。 3.2 以往采用的調(diào)速方式 至上世紀(jì)末，高壓電機(jī)要實(shí)現(xiàn)調(diào)速，主要采用以下三種方式： （1）液力耦合器方式。即在電機(jī)和負(fù)載之間串進(jìn)一個液力耦合裝置，通過液面的高低調(diào)節(jié)電機(jī)和負(fù)載之間耦協(xié)力的大小，實(shí)現(xiàn)負(fù)載的速度調(diào)節(jié)。這種調(diào)速方法實(shí)質(zhì)上是轉(zhuǎn)差功率消耗型的做法，其主要缺點(diǎn)是隨著轉(zhuǎn)速下降效率越來越低、維護(hù)工作量大。 （2）串級調(diào)速。串級調(diào)速必須采用繞線式異步電動機(jī)，將轉(zhuǎn)子繞組的一部分能量通過整流、逆變再送回到電網(wǎng)，而現(xiàn)在產(chǎn)業(yè)現(xiàn)場幾乎都采用鼠籠式異步電動機(jī)，更換電機(jī)非常麻煩。這種調(diào)速方式的調(diào)速范圍一般在70%-95%左右，調(diào)速范圍窄。輕易造成對電網(wǎng)的諧波污染，功率因數(shù)低；串級調(diào)速電機(jī)受轉(zhuǎn)子滑環(huán)的影響，不能做到很大功率，滑環(huán)維護(hù)工作量大，屬于落后技術(shù)。 （3）高―低變頻方式 變頻器為低壓變頻器，采用輸進(jìn)降壓變壓器，先把電網(wǎng)電壓降低，然后采用一臺低壓變頻器實(shí)現(xiàn)變頻；對于電機(jī)，則有兩種辦法，一種辦法是采用低壓電機(jī)；另一種辦法，則是仍采用原來的高壓電機(jī)，需要在變頻器和電機(jī)之間增加一臺升壓變壓器，即高―低―高變頻方式。這是當(dāng)時高壓變頻技術(shù)未成熟時的一種過渡技術(shù)。這種做法由于采用低壓變頻器，容量也比較小，對電網(wǎng)側(cè)的諧波較大。 通過對以上高壓電機(jī)調(diào)速方式比較，寧夏煤業(yè)團(tuán)體烏蘭礦決定采用高壓變頻器對主扇透風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造。 經(jīng)過多方比較性價比，通過招標(biāo)方式，選用了山東新風(fēng)光電子科技發(fā)展有限公司生產(chǎn)的jd-bp37-560f型高壓變頻器，一拖一控制，共計(jì)4臺高壓變頻器。改造取得了成功�，F(xiàn)對改造作一介紹。 4 山東新風(fēng)光電子jd-bp37-560f高壓變頻器 4.1 jd-bp37-560f高壓變頻器的主要性能指標(biāo) 變頻器功率： 560kw； 輸進(jìn)頻率： 50hz； 輸進(jìn)電壓： 6.0kv±20%； 輸出電壓: 三相正弦波電壓0～6kv； 輸出頻率: 0-60hz； 頻率分辨率: 0.01hz； 加速時間: 可按工藝要求設(shè)定； 減速時間: 可按工藝要求設(shè)定； 故障診斷及檢測: 自動檢測,自動定位； 網(wǎng)側(cè)功率因數(shù): 0.95(高速時); 過載保護(hù): 150%1min； 防護(hù)等級: ip20； 環(huán)境濕度: 90%,無凝聚。 4.2 性能特點(diǎn) （1）高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)采用直接“高―高”變換形式，為單元串聯(lián)多電平拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，主體結(jié)構(gòu)有多組功率模塊并聯(lián)而成。 （2）變頻裝置控制采用led鍵盤控制和人機(jī)界面控制兩種控制方式，兩種方式互為備用，兩種方式從就地界面上可以進(jìn)行增、減負(fù)荷，開停機(jī)等操縱。裝置保存至少一年的故障記錄。 （3）變頻器能提供兩種通訊功能：標(biāo)準(zhǔn)的rs-485和有觸摸屏處理器擴(kuò)展的通訊接口。 （4）在20～100%的調(diào)速范圍內(nèi)，變頻系統(tǒng)在不加任何功率因數(shù)補(bǔ)償?shù)那闆r下，本機(jī)輸進(jìn)端功率因數(shù)達(dá)到0.95。 （5）變頻裝置對輸出電纜的長度無任何要求，變頻裝置保護(hù)電機(jī)不受共模電壓及dv/dt應(yīng)力的影響。 （6）變頻裝置輸出電流諧波不大于2%，符合ieee 519 1992及我國供電部分對電壓失真最嚴(yán)格的要求，高于國標(biāo)gb14549-93對諧波失真的要求。變頻裝置輸出波形不會引起電機(jī)的諧振，轉(zhuǎn)矩脈動小于0.1%。變頻器可自動跳過共振點(diǎn)。 （7）變頻裝置對電網(wǎng)反饋的電流諧波不大于4%，符合ieee 519 1992及我國供電部分對電壓失真最嚴(yán)格的要求，高于國標(biāo)gb14549-93對諧波失真的要求。 （8）變頻裝置對電網(wǎng)電壓的波動有較強(qiáng)的適應(yīng)能力，在-10%～+10%電網(wǎng)電壓波動時必須滿載輸出，可以承受30%的電網(wǎng)電壓下降而降額繼續(xù)運(yùn)行，能滿足煤礦的電壓大幅波動的要求。 （9）變頻裝置設(shè)以下保護(hù)：過電壓、過電流、欠電壓、缺相保護(hù)、短路保護(hù)、失速保護(hù)、變頻器過載、電機(jī)過載保護(hù)、半導(dǎo)體器件的過熱保護(hù)、瞬時停電保護(hù)等，聯(lián)跳至輸進(jìn)側(cè)6kv開關(guān)。保護(hù)的性能符合國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。并提供故障、斷電、停機(jī)等報警。 （10）變頻裝置帶故障自診斷功能，對所發(fā)生的故障類型及故障位置提供中文指示，就地顯示并遠(yuǎn)方報警，便于運(yùn)行職員和檢驗(yàn)職員辨別和解決所出現(xiàn)的題目。變頻裝置有對環(huán)境溫度的監(jiān)控，當(dāng)溫度超過變頻器答應(yīng)的環(huán)境溫度時，變頻器提供報警。 （11）系統(tǒng)可在電子噪聲，射頻干擾及振動的環(huán)境中連續(xù)運(yùn)行，能滿足國家標(biāo)準(zhǔn)對電磁兼容的規(guī)定。 5 變頻改造主回路接線 變頻裝置與主扇風(fēng)機(jī)的連接方式如圖2所示。以其中一臺主扇風(fēng)機(jī)變頻器接線為例，6kv電源經(jīng)變頻裝置輸進(jìn)刀閘k1到高壓變頻裝置，變頻裝置輸出經(jīng)出線刀閘k2送至電動機(jī)；6kv電源還可以經(jīng)旁路刀閘k3后由km直接起動電動機(jī)。進(jìn)出線刀閘（k1、k2）和旁路刀閘（k3）的作用是：一旦變頻裝置出現(xiàn)故障，即可馬上斷開進(jìn)出線刀閘，將變頻裝置隔離，手動合旁路刀閘，在工頻電源下起動電機(jī)運(yùn)行。虛線框內(nèi)為手動旁路開關(guān)柜。     圖2 主扇風(fēng)機(jī)變頻主回路圖 6 高壓變頻器如何在風(fēng)機(jī)的高效區(qū)進(jìn)行調(diào)速 （1）根據(jù)礦井生產(chǎn)實(shí)際情況，用戶提出礦井近期（或初期）所需的風(fēng)量、負(fù)壓。 （2）根據(jù)當(dāng)前風(fēng)機(jī)運(yùn)行情況，作出目前及后期礦井透風(fēng)網(wǎng)路阻力曲線，求出較正確的礦井透風(fēng)網(wǎng)路阻力系統(tǒng)及網(wǎng)組曲線方程。 （3）確定風(fēng)機(jī)直徑及轉(zhuǎn)速后，根據(jù)廠家提供的產(chǎn)品特性曲線，作出風(fēng)路阻力曲線，并根據(jù)風(fēng)機(jī)所需的風(fēng)量和負(fù)壓，找出前后期工況點(diǎn)，必須使工況點(diǎn)運(yùn)行在高效區(qū)，即系統(tǒng)效率在80%左右。假如工況點(diǎn)出現(xiàn)在低效區(qū)，可以調(diào)整風(fēng)機(jī)的的動葉角度使其處于高效區(qū)。風(fēng)機(jī)葉片安裝角度可以通過公式計(jì)算和作圖，按兩者相結(jié)合的方法確定；作風(fēng)路特性曲線找工況點(diǎn)，可以由圖查得均勻角度，亦可通過計(jì)算求得。根據(jù)上述方法初算出的角度，對照礦井阻力曲線和風(fēng)機(jī)性能曲線作出的工況點(diǎn)，再確定葉片安裝角度。在實(shí)際應(yīng)用中,風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速大于50%的情況下,可以滿足用戶井下對風(fēng)量及負(fù)壓的要求,且風(fēng)機(jī)運(yùn)行在高效區(qū)。 7 變頻運(yùn)行情況 7.1 變頻器及其負(fù)載 變頻器為我公司生產(chǎn)的jd-bp37-560f風(fēng)機(jī)變頻器，主扇風(fēng)機(jī)為湘潭風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)的對旋式透風(fēng)機(jī)，參數(shù)如下： 型號：bd-?-10-no:32； 電動機(jī)額定功率：2×400kw； 靜壓：3800-800pa； 風(fēng)量：150-255m3/s； 反風(fēng)率：60%； 額定轉(zhuǎn)速：539 r/min； 電源頻率：50hz； 額定電壓：6000v； 額定電流：53.5a； 盡緣等級：f級； 變頻器于4月30日安裝完成，5月3日投進(jìn)運(yùn)行,屋頂風(fēng)機(jī)廠家。 7.2 變頻運(yùn)行 變頻投進(jìn)運(yùn)行以來一直穩(wěn)定運(yùn)行，輸出頻率、電壓和電流穩(wěn)定，風(fēng)機(jī)運(yùn)行穩(wěn)定，變頻器網(wǎng)側(cè)實(shí)測功率因數(shù)為0.976，效率均高于96%，滿載時網(wǎng)側(cè)電流諧波總?cè)萘啃∮?SPAN lang=EN-US>3%，輸出電流諧波小于4%，均低于國家標(biāo)準(zhǔn)。風(fēng)機(jī)以低于額定轉(zhuǎn)速運(yùn)行，噪聲降低磨損減輕，減少了維護(hù)用度，經(jīng)濟(jì)效益良好。 7.3 變頻操縱 變頻器顯示采用中文圖形界面，觸摸屏操縱，生動直觀，變頻器的運(yùn)行狀態(tài)一目了然，各種運(yùn)行數(shù)據(jù)可在觸摸屏上查詢，便于操縱職員及時了解變頻器的運(yùn)行情況。變頻器操縱簡單，兩級風(fēng)機(jī)可以同時起動，可在3min之內(nèi)起動至高速，短時間內(nèi)達(dá)到所需風(fēng)量。由于烏蘭礦屬于高瓦斯礦井，主扇風(fēng)機(jī)停機(jī)10min就是重大事故，簡便的操縱和短的起動時間確保了生產(chǎn)安全。并且反風(fēng)比以前操縱簡單可靠，完全可滿足10min內(nèi)實(shí)現(xiàn)反風(fēng)的要求。 7.4 運(yùn)行數(shù)據(jù) 變頻器運(yùn)行數(shù)據(jù)如附表所示： 2006年5月16日，功率因數(shù)：0.976 附表 變頻器運(yùn)行數(shù)據(jù) 7.5 能耗分析                                      圖3 bd-ii-10-no:32型風(fēng)機(jī)特性曲線圖 主扇風(fēng)機(jī)為對旋式軸流風(fēng)機(jī)，一臺主扇風(fēng)機(jī)有兩臺旋轉(zhuǎn)方向相反的風(fēng)機(jī)組成，每臺功率400kw，圖3為bd-ii-10-no：32型風(fēng)機(jī)特性曲線圖，r1為礦井的透風(fēng)阻力曲線，r2為調(diào)整風(fēng)門后的阻力曲線，分別與轉(zhuǎn)速為n2、動葉角度為00和轉(zhuǎn)速為n1、動葉角度為-50的風(fēng)機(jī)特性曲線交于a點(diǎn)和b點(diǎn)。由圖3風(fēng)機(jī)的特性曲線和阻力曲線可知，使用調(diào)整風(fēng)葉角度和風(fēng)門開度調(diào)節(jié)風(fēng)量的方法，其風(fēng)葉角度為-50風(fēng)量為147m3/s時，靜壓力為3050pa，效率約為72%，風(fēng)壓損失功率： p風(fēng)損=δp×qa/1000=(pb－pa)×qa/1000 =(3050-2100)×147/1000=139.7kw 如采用工頻運(yùn)行時，動葉角度可調(diào)至-5℃，再調(diào)節(jié)閘門至工況點(diǎn)b點(diǎn)，這是風(fēng)機(jī)透風(fēng)有用功率： p通=pb×qb/1000=3050×147/1000=448.4 kw 電機(jī)功率： p電=p通/η=448.4/72%=622.8kw 因此，其節(jié)電率=(p電-p變)/p電 =(622.8-386)/622.8=38.02% 風(fēng)機(jī)變頻運(yùn)行時的效率為： η=(pa×qa/1000)/p進(jìn) =(2100×147/1000)/386=80% 由此可見，變頻運(yùn)行時，風(fēng)機(jī)效率為80%，其節(jié)電率在30%以上，節(jié)能效果十分明顯，效益可觀。 8 結(jié)束語 在寧夏煤炭企業(yè)，主扇風(fēng)機(jī)成功應(yīng)用高壓變頻器這是第一次，在中國煤炭行業(yè)，礦用透風(fēng)機(jī)高壓變頻改造也未幾見，其示范意義是不問可知的。實(shí)際應(yīng)用表明，高壓變頻器的應(yīng)用于煤礦主扇風(fēng)機(jī)的系統(tǒng)改造，必將取得良好的運(yùn)行效果和經(jīng)濟(jì)效益。我國事世界上的產(chǎn)煤大國，又是能源相對貧乏的國家之一，而且也是噸煤耗能較高的國家。而推廣使用變頻器在煤礦行業(yè)進(jìn)行改造，節(jié)約能源的效果將是非�？捎^的，適應(yīng)了國家建設(shè)節(jié)約型社會的潮流。

???? ? ??? 在玻璃生產(chǎn)線上，往往用到很多冷卻風(fēng)機(jī)，在 設(shè)備 選型時，為了適應(yīng)全年度氣溫及生產(chǎn)不同規(guī)格的玻璃容器對溫度的要求不同，風(fēng)機(jī)選型一般較大，在生產(chǎn)過程中，風(fēng)機(jī)多數(shù)處在大馬拉小車狀態(tài)。風(fēng)量的調(diào)節(jié)傳統(tǒng)方式是：調(diào)節(jié)進(jìn)風(fēng)口的風(fēng)門大小，出風(fēng)口也有部分調(diào)節(jié)。在這種調(diào)節(jié)方式下，風(fēng)機(jī)始終處在全速運(yùn)行狀態(tài)，大量能源浪費(fèi)在風(fēng)門上。同時，傳統(tǒng)的工控系統(tǒng)還存在著嚴(yán)重的啟/�？刂祁}目，采用自耦降壓啟動。這種啟動方式對電網(wǎng)沖擊較大，而且操縱較復(fù)雜。用 變頻器 來調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速既能適時滿足工藝要求，且能更好地實(shí)現(xiàn)軟啟軟停機(jī)，又能節(jié)能降耗。 ??? 本設(shè)計(jì)選用紅外溫度傳感器，直接安裝在模具的力臂上，探頭距模具100mm，量程：200-1200℃，根據(jù)制瓶規(guī)格大小不同，要求模具溫度控制在300-600℃范圍內(nèi)相應(yīng)的溫度點(diǎn)。紅外溫度傳感器采用非接觸式丈量，探頭自身可以耐溫120℃。因此比較復(fù)合模具檢測工況。該傳感器將丈量信號4-20mA輸送給變頻器，與變頻器的設(shè)定值進(jìn)行比較，得出一個差分信號，該信號經(jīng)變頻器內(nèi)置的PID 控制器 進(jìn)行PID運(yùn)算，輸出相應(yīng)的控制信號，控制變頻器輸出相應(yīng)的頻率，從而實(shí)現(xiàn)控制風(fēng)機(jī)的供風(fēng)量，從而保證模具的恒溫控制。 相關(guān)閱讀:

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