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屋頂風機排風設備_我國風機制造技術提升情況探討 如何讓伺服電機
近年來，在國內外市場競爭的壓力下，我國風機產業(yè)也在不斷的發(fā)展進步，在有些方面已經能夠與國外廠商同臺競爭。再加上我國風機生產成本大大低于國外，在這樣的條件下，我國不僅可以減少風機的進口，而且有能力開拓出口市場，向國外出口更多更好的產品。
我國已經是世界風機大國，國內風機行業(yè)正在不斷地革新進步，目前我國已經成型了以“長三角”、山東、山西、遼寧、廣東等地區(qū)為主的風機產業(yè)集群，這些產業(yè)集聚區(qū)內的企業(yè)在培訓、金融、開發(fā)、市場營銷、出口等方面形成了互動，促進了我國風機產業(yè)的發(fā)展，使得我國風機在邁向風機強國的道路上更近了一步。隨著國家產業(yè)政策的調整，面對航空航天、新能源、IT、醫(yī)療機械、高速鐵路等有高端風機需求的行業(yè)，很多風機企業(yè)已經開始涉足，如今國產風機也可以進入到洋品牌的天地，相信未來這一領域內，國產品牌也會成為主流。
鋒速達通風降溫系統(tǒng)為您精心設計制作適合您的通風工程降溫工程除塵工程安裝方案，如有需求或任何問題請您致電，我們將竭誠為您服務！，詳細登陸網站 . 豬場通風設備工程師技術指導：188/5831/8765若想伺服電機在運行中更加暢快，盡量不用皮帶，而是要選擇同步帶。當皮帶作用于伺服電機時，極容易產生皮帶震動、定位震動、行走震動、反復擺動等狀況，對增益不利。若采用同步帶來傳動，并且在皮帶輪上使用張緊套，這樣就能使電機更為精準。
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鋒速達是負壓風機生產廠家|水簾生產廠家|環(huán)�？照{生產廠家|屋頂風機廠家，下面鋒速達和大家一起討論： 上一篇: 精選離合器 下一篇: 鍋爐熱控控制系統(tǒng) 發(fā)表評論 取消回復
高壓變頻器屬于大型電子設備，對環(huán)境要求比較嚴格。統(tǒng)計多臺設備的運行情況，由于現(xiàn)場環(huán)境溫度過高而引起的設備故障比例較大，因此我們總結了三種現(xiàn)場經常采用的散熱方案，供用戶參考。
壓變頻器的損耗計算及對環(huán)境的溫度要求：
北京利德華福電氣技術有限公司生產的高壓變頻調速系統(tǒng)主要由以下三部分組成：控制柜、功率柜、變壓器柜。
此系統(tǒng)使用多臺離心風機進行散熱，以630kW/6kV變頻器為例，功率柜頂為2臺，變壓器柜頂一般為1臺，風機選用德國EBM公司生產的離心風機，此風機可靠性高，性能優(yōu)異。風機根據(jù)變頻器功率等級不同，選用單相或三相風機。其中單相風機額定風量為2500 m3/h，三相風機額定風量為3300 m3/h。變頻器總的排風量為單個風機排風量乘以風機數(shù)量。
當變頻器滿負荷工作時，其總損耗（轉變?yōu)闊崃浚┘s為系統(tǒng)額定功率的3%，比如1000kW變頻器滿負荷工作時，損耗約為30kW。如此大的熱量如果全部排放到安裝變頻器的室內，將會使室內溫度迅速升高，嚴重影響變頻器的正常運行。
為了使變頻器能長期穩(wěn)定和可靠地運行，對變頻器的安裝環(huán)境作如下要求：
最低環(huán)境溫度-5℃，最高環(huán)境溫度40℃，工作環(huán)境的溫度變化應不大于5℃/h。如果環(huán)境溫度超過允許值，應考慮配備相應的散熱設備。
1．場散熱方案
針對現(xiàn)場的不同環(huán)境，我們有三種散熱方案：加裝空調、加裝風道或安裝水空冷裝置。
1．加裝空調
1.1變頻器安裝空調時，要求變頻器控制室空間盡可能小，并且做好密封。
1.2空調容量的確定
原則：按照變頻器的發(fā)熱量和控制室環(huán)境實用面積來選擇空調的容量
1.2.1制冷量的計算
變頻器發(fā)熱根據(jù)運行工況選擇，考慮一定的裕量，最大發(fā)熱量為變頻器額定功率的4%，如果長期運行頻率低于40Hz，則發(fā)熱量可按照變頻器額定功率的2%進行估算。
按照房間實用面積計算空間單獨空間制冷所需的空調容量，一般每平方米可以按照150瓦特計算。
空調總體的制冷量應為變頻器的發(fā)熱量加上空間制冷所需的制冷量。
1.2.2 空調的選擇
所謂的空調“匹”數(shù)，原指輸入功率的大小，包括壓縮機、風扇電機及電控部分所消耗的能量，制冷量以輸出功率的多少計算。
一般來說，1匹空調的制冷量大致為2000大卡，換算成國際單位應乘以1.162，故1匹之制冷量應為2000大卡×1.162=2324(W)， 這里的W(瓦)即表示制冷量，則1.5匹的應為2000大卡×1. 5×1.162=3486(W)，以此類推。根據(jù)此情況，則大致能判定空調的匹數(shù)和制冷量，一般情況下，2200W-2600W都可稱為1匹，4500(W)-5100(W)可稱為2匹，3200W-3600W可稱為1.5匹。
1.3 空調散熱的優(yōu)缺點：
優(yōu)點：由于室內外空氣沒有直接流通，容易保證室內環(huán)境清潔。
缺點：空調的可靠性會影響變頻器的穩(wěn)定運行，空調費用高，運行費用高。
2．加裝風道
2.1通風量的計算
變頻器總的排風量為單個風機排風量乘以風機數(shù)量。單相風機的流量為2500 m3/h，三相風機的流量為3300 m3/h。變頻器室的入風、出風量需要同該數(shù)值匹配。
2.2風道的設計
常規(guī)的設計是在機柜上面安裝風道，將變頻器產生的熱量直接排放到室外，由變頻器室的進風口不斷補充冷風，對系統(tǒng)進行冷卻，具體排風方案及風的流向
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一種用于散熱的電器。 風扇的結構：轉子：由磁鐵、扇葉及軸組成；定子：有硅鋼片、線圈及軸承組成；控制電路：由 IC 感應磁鐵 N ． S ．極經由電路控制其線圈導通而產生內部激磁使轉子旋轉。
類型：軸流風扇、直流風扇
選擇：總體散熱需求 Q=Cp m A T = D Cp CFM △ T
并聯(lián)風扇和串聯(lián)風扇：
并聯(lián)風扇：并聯(lián)的雙風扇風壓不變，但是風量會上升。風量加大故散熱效果增加， 在設計中如果出現(xiàn)散熱功率太小則可以考慮增加風扇來解決。
串聯(lián)風扇：串聯(lián)風扇的結果是風壓增加，但是風量不變。次方式是不能解決散熱問題， 一般是用在近風的阻力太大是采用，保證風量。
噪音等級 為了獲得低噪音必須注意以下幾點：
系統(tǒng)阻抗：空氣流動阻力會引起空氣的流動噪音產生。
氣流的紊流：由于流道的設計不良造成空氣的紊流會有高頻噪音出現(xiàn)，如果流道不改善很難有質的提高。
風扇的轉速和尺寸：風扇的轉速越快散熱效果越好， 風扇的尺寸越大風量越大，散熱效果越好。風扇的轉速越高噪音越大， 尺寸越大噪音越大。
溫度的上升：溫度上升后溫差降低， 則散熱效果降低。
振動：振動會造成風扇的噪音上升， 壽命降低以及轉速降低。
電壓波動：電壓波動會造成風扇轉速變化， 使工作不穩(wěn)定并且會產生額外的噪音。
設計考慮：設計上的其它一些要求同樣也必須考慮進去，以保證散熱效果。
風扇：
1 、風扇入風的距離： 3 ～ 5mm 的距離是必須的
3mm — — 風扇的效能為 80 ％
,進口水簾; 4mm — — 風扇的效能為 90 ％
5mm — — 風扇的效能為 100 ％
2 、不同的進風口和出風口會引起氣流阻力的很大變化， 當然出入口的開口越大越好。
3 、不要在風扇的進風口附近放置阻隔物體 ( 例如芯片和接口等 ) ，否則會減少風扇的空氣流量。
4 、最好使用橡膠來固定風扇，而不是金屬螺絲， 這樣可以避免振動。
5 、風扇的空間設計。為了風扇的效率、噪音，必須保證扇葉和風扇外殼的距離為 5 ～ 1Omm 。風扇的扇葉必須靠近 Tongue 以獲得比較好的效率。
| 微能大功率變頻器在循環(huán)流化床鍋爐風機上的應用 |
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| 一、引言 我國電站鍋爐風機雖已普遍采用了高效離心風機，但實際運行效率并不高。其主要原因之一是風機的調速性能差，其二是運行點偏離風機的最高效率點。因為在設計的過程中，很難準確地計算出管網的阻力。并考慮到長期運行過程中可能發(fā)生的各種問題，通�？偸前严到y(tǒng)的最大風量和風壓作為選擇風機型號的設計值。而風機的型號和系列是有限的，往往選不到合適的型號時，就往大型號上靠，因此，電站鍋爐送、引風機的風量和風壓裕度達20~30%是比較常見的。 電站鍋爐風機的風量與風壓裕度以及機組的調峰運行導致風機的運行工況點與設計高效點相偏離，從而使風機的運行效率大幅度下降。一般情況下，采用風門調節(jié)的風機，在兩者偏離10%時，效率下降8%左右；偏離20%時，效率下降20%左右；而偏離30%時，效率下降30%以上。對于采用進口風門調節(jié)風量的風機，這是一個不可避免的損失。因此改進離心風機的調節(jié)方式是提高風機運行效率，降低風機耗電量的最有效途徑。 如果在風機上加裝目前國內已經普遍采用的變頻器，對風機電動機進行調速控制，從而實現(xiàn)對風量的調節(jié)以滿足鍋爐負荷的變化，這樣就能將風門的能量損失節(jié)約下來。通過選型調研，決定采用深圳市微能科技公司生產的WIN-9PF系列大功率變頻器對35T/h流化床鍋爐的引風機、鼓風機和二次風機實行變頻調速控制，達到了預期的節(jié)能效果。 二、系統(tǒng)設計 由于35T/h循環(huán)流化床鍋爐采用一臺鼓風機（送風機或一次風機），280kW；一臺二次風機110kW；一臺引風機355kW。任何一臺風機故障都會造成停爐停機事故，因此對調速系統(tǒng)可靠性的要求非常高。35T/h循環(huán)流化床鍋爐如下圖所示: 為了保證風機變頻調速系統(tǒng)的可靠運行，每臺變頻器都配備有手動工頻旁路裝置。當變頻器因故障而退出運行時，風機電動機可以通過手動切換到工頻運行。由于循環(huán)流化床鍋爐的特殊結構，當風機故障時，只要及時關閉進口風門，鍋爐還能在短時間內繼續(xù)燃燒，不會引起停爐故障。風機變頻調速系統(tǒng)一次結線采用標準的“一拖一”帶工頻旁路的設計方案，一次系統(tǒng)結線如下圖所示： 三、應用情況 35T/h循環(huán)流化床鍋爐風機變頻調速系統(tǒng)投運后，通過實際生產期間對風機工頻起動運行和變頻起動運行的大量對比測試，鍋爐風機采用變頻調速運行后有明顯的優(yōu)勢。 1）改善起動性能、減小電網沖擊。引風機采用變頻器靜態(tài)起動，運行人員通過DCS系統(tǒng)緩慢提升轉速至工作范圍，轉速、轉矩平穩(wěn)上升，減小了對電網的沖擊。 2）減小了機械震動、噪聲和磨損，提高了運行的可靠性，延長了機械壽命。變頻調速時，引風機入口擋板全開，升降轉速平穩(wěn)，慣性力矩減小，各部分力矩為最小，風機轉動部件磨損最小，環(huán)境噪音降到最低。 3）利用變頻器對鍋爐引風機進行壓力、風量調節(jié)，調節(jié)過程中平滑靈活可靠，同時解決風門擋板線性差、調節(jié)延遲問題，特別在點爐初期和低負荷情況下，變頻調節(jié)非常方便平穩(wěn)、控制精度高、爐膛負壓容易控制。與擋板節(jié)流調節(jié)相比，變頻調節(jié)明顯改善了調節(jié)性能。 四、節(jié)能效益分析 在鍋爐系統(tǒng)運行正常，熱負荷基本相等的工況條件下，對鍋爐風機采用不同調節(jié)方式的風量、風壓、排煙量和耗電量進行測試，得出的測試數(shù)據(jù)統(tǒng)計： 五、投運過程中出現(xiàn)的問題及處理辦法實測 1、由于電站鍋爐離心式送、引風機是大慣量負載，投運中多次出現(xiàn)減速時直流過電壓。這是因為未加制動單元和制動電阻。只有將加、減速時間延長至300~350秒，并在電機停止和起動時加直流控制電壓才能解決。 2、投運當時正值盛夏，氣溫較高，送、引風機由于功率較大，容易出現(xiàn)熱停機保護。后來在控制柜和控制室內增加散熱風扇予以解決。 |
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收錄時間:2011年01月07日 14:55:52 來源:ccen 作者: |
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| 300MW循環(huán)流化床鍋爐安全控制方案 |
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前言 300MW循環(huán)流化床鍋爐機組是現(xiàn)在世界上在運的最大循環(huán)流化床機組，目前云南境內已經投運了4臺300MW機組，到2007年底，預計共有6臺機組投入商業(yè)運行。 從已經投運的4臺機組的運行情況來看，300MW循環(huán)流化床鍋爐的設計還是非常成功的，機組運行穩(wěn)定，在不易熄火、低負荷穩(wěn)定燃燒等方面表現(xiàn)出與普通煤粉 爐不同的特點;但同時也存在著運行調整復雜、爐內易磨損和結焦、非金屬膨脹節(jié)易損壞、耐磨耐火材料易脫落等問題。影響循環(huán)流化床鍋爐穩(wěn)定運行的，既有設計、制造、施工等方面的原因，也有運行調整的原因。 由于世界范圍內300MW循環(huán)流化床鍋爐機組投運時間都還不長，對機組特性的認識還不夠深入，投產后的實際運行反映出原ALSTOM的控制邏輯方案存在不 合理和不完善的地方。本文通過某廠300MW循環(huán)流化床鍋爐機組的一次典型停機事故，對相關的主保護邏輯、輔機聯(lián)鎖邏輯、自動控制邏輯、機組控制方式進行了分析和改進。 一、機組概況 某廠300MW循環(huán)流化床鍋爐島為哈爾濱鍋爐廠引進法國ALSTOM技術生產的HG-1025/17.5-L.HM37型鍋爐，由褲衩型雙布風板結構爐膛、高溫絕熱旋風分離器、自平衡“U”形回料閥、外置床、冷渣器和尾部對流煙道組成。鍋爐采用并聯(lián)配風系統(tǒng)，共設有兩臺一次風機、兩臺二次風機、兩臺引風機、五臺高壓流化風機和兩臺石灰石輸送風機。 機組DCS系統(tǒng)采用美國metso公司的MAXDNA系統(tǒng)，控制方案在原有ALSTOM方案的基礎上，參考了已投運300MW機組的運行情況，結合該廠的 輔機配置情況，在機組調試階段進行了大量的修改完善。 二、引風機跳機事故 2007年1月15日，在機組整套啟動期間，由于電氣方面的原因，#1引風機突然跳閘，由此引起了爐膛壓力的急劇變化，并導致了爐膛壓力主保護動作，觸發(fā)了鍋爐跳閘，鍋爐跳閘又聯(lián)跳了汽機。事故過程的爐膛壓力變化趨勢如圖1所示。
圖1中，#1引風機跳閘后，引起了爐膛壓力的急劇變化，14:59:14 #1引風機跳閘，14:59:17 #1二次風機跳閘，15:00:07爐膛正壓超過4000Pa，爐膛壓力保護動作觸發(fā)鍋爐跳閘，15:00:58爐膛負壓又超過了-3000Pa，可以看 出事故過程中爐膛壓力在正、負方向均發(fā)生了很大的變化。這種急劇的壓力變化，一方面影響了機組的安全、穩(wěn)定運行;另一方面從設備的使用壽命來說，爐內較大的壓力變化，對膨脹節(jié)、耐磨耐火材料均是很大的沖擊，不利于機組的長期穩(wěn)定運行。
三、 事故原因分析及解決措施 從事故的直接原因來看，電氣側故障引起了#1引風機跳閘，從而導致了這次事故。但認真分析一下就會發(fā)現(xiàn)，單臺輔機跳閘并不應該觸發(fā)鍋爐跳閘，所以引起事故的原因是多方面的，應該從多個方面加以分析和解決。 3.1 RB功能未及時投用 機組在高負荷下運行時，發(fā)生重要輔機跳閘，協(xié)調回路應該立即減負荷、減燃料，同時通過機組的自動控制回路保證主汽壓力、主汽溫度、再熱器溫度、爐膛壓力、含氧量、汽包水位、除氧器水位、凝汽器水位等重要參數(shù)的控制。由于在基建調試階段，RB功能還未投用，以致#1引風機跳閘后，燃料量沒有及時減下來，相應 總風量指令也沒有減少，#1二次風機跳閘后，#2二次風機導葉繼續(xù)開大，導致送風過量，是爐膛壓力沖高的一個重要原因。 所以，及時投用RB，對保證機組安全、穩(wěn)定運行，將發(fā)揮積極的作用。 3.2 引風機出力不足 由于輔機設備選型不同，該廠在負荷270 MW、給煤量200t/h時，引風機靜葉開度已在80%以上，且其中一臺引風機電流已接近額定電流;而負荷在300MW、給煤量210t/h的已投運參考 電廠的引風機靜葉開度均小于60%。#1引風機跳閘時，#2引風機靜葉雖然及時開大，補償#1引風機的出力，但#1引風機跳閘時#2引風機靜葉開度已到達 84%，#2引風機的調整余量是很有限的。在機組整套啟動中，引風機出力達不到設計要求，嚴重影響了機組的帶負荷能力。引風機出力不足，是爐膛壓力沖高的一個重要原因。 3.3 輔機聯(lián)鎖時間過長 在兩臺二次風機均運行時，#1引風機跳閘，要聯(lián)跳#1二次風機。從動作結果來看，邏輯聯(lián)鎖沒有問題，但聯(lián)跳時間過長，#1引風機跳閘后，經過3秒鐘#1二 次風機才跳閘。輔機聯(lián)鎖時間過長，也是爐膛壓力沖高的一個重要原因。 利用DCS系統(tǒng)的SOE記錄功能，我們做了引風機、送風機的輔機聯(lián)鎖試驗。通過模擬引風機的跳閘信號，從SOE記錄來看，引風機聯(lián)跳同側送風機的時間均在 2.7秒左右;檢查DCS系統(tǒng)中風煙系統(tǒng)主要輔機聯(lián)鎖邏輯運算周期均為500ms，將運算周期由500ms改為100ms再重復做輔機聯(lián)鎖試驗，引風機聯(lián) 跳同側二次風機的時間均在300ms以內。 3.4 對總風量指令上限進行限制 原總風量指令是由風/煤比計算而來的，所以#1引風機和#1二次風機跳閘后，燃料量未減，總風量指令也未減小，以致送風過量。如果此時#2引風機有足夠的 調整余量，那么還是可以實現(xiàn)爐膛壓力控制的。 從機組安全運行的角度考慮，針對設備出力情況，對總風量指令回路考慮加入引風機的出力上限限制�？傦L量指令由原來的風/煤指令改為：針對吸風機運行臺數(shù)給 出的風量指令與原風/煤指令的小選值。吸風機運行臺數(shù)的風量指令根據(jù)試驗定為：1臺吸風機運行允許送風量450kNm3/h，2臺吸風機運行允許送風量 1100kNm3/h。 這樣，可以對進入爐膛的總風量進行上限限制，保證引風機在出力范圍內實現(xiàn)對爐膛壓力的控制;同時，為了保證爐內燃燒，在煙氣含氧量小于1.5%時，對燃料 量進行閉鎖增，避免進入爐內的送風不足。 3.5 對引、送風調節(jié)回路進行調整 如圖1，在原來的控制方案中，#1引風機聯(lián)跳#1二次風機，相應控制回路中#1二次風機的導葉取消分配，原#1二次風機的出力由#2二次風機來補上，送風 不減反增地進入爐膛，而此時#2引風機靜葉開度已到最大，已經沒有調整余度去控制爐膛正壓。 針對這種情況，同時結合總風量回路的調整，對于送風、引風調節(jié)回路，單臺風機跳閘時，風機出力不再疊加到另一臺風機上，風機導葉根據(jù)被調量進行調節(jié)。 3.6 增加鍋爐跳閘聯(lián)跳引風機 根據(jù)原邏輯，鍋爐跳閘只聯(lián)跳一次風機和高壓流化風機，停止爐膛內的物料循環(huán)，而不聯(lián)跳引風機和送風機，目的是保持爐內的煙氣循環(huán);在鍋爐跳閘的所有觸發(fā)條件中，只有爐膛壓力低低既觸發(fā)鍋爐跳閘，還聯(lián)跳引風機;即除爐膛壓力低低外的入口條件，只觸發(fā)鍋爐跳閘,水簾生產廠家，不會聯(lián)跳引風機。 圖1中鍋爐跳閘時，#2引風機靜葉已全開，鍋爐跳閘聯(lián)跳一次風機和高壓流化風機雖然使進入爐膛內的總風量減少很多，但風量測量單元是有測量延時的，同時由于#2引風機靜葉輸出早就已經飽和，必須總風量減小到一定量才開始關小，而且引風機靜葉往下關也需要一定時間，最終導致一次風機和高壓流化風機跳閘引起的風量減小速度超過引風機靜葉回關速度，所以出現(xiàn)了圖1中鍋爐跳閘后爐膛負壓沖向了-3000Pa。 從鍋爐安全的角度考慮，在鍋爐主保護邏輯中，增加鍋爐跳閘聯(lián)跳引風機(送風機由引風機來聯(lián)跳)邏輯，即不論鍋爐跳閘的入口條件是什么，只要發(fā)生鍋爐跳閘，都要聯(lián)跳引風機和送風機。 3.7 建議增加鍋爐聯(lián)跳汽機的判斷條件 圖1中鍋爐跳閘后，通過機爐大聯(lián)鎖聯(lián)跳了汽機。但300MW循環(huán)流化床鍋爐在爐膛和外置床內有大量的熱床料，蓄熱量非常大，鍋爐跳閘后在一定時間內仍能保 持主汽流量和蒸汽品質，所以鍋爐跳閘后并不一定要跳汽機，如果能在短時間內排除鍋爐側故障，那么這期間汽機是可以不用解列的。 從已投運的300MW參考電廠的實際運行來看，由于鍋爐內大量的熱量蓄積，運行中曾出現(xiàn)鍋爐跳閘后5個多小時，汽機仍保持并網運行。所以，針對300MW 循環(huán)流化床鍋爐的特點，如果既考慮保證機組安全，又盡量利用循環(huán)流化床的優(yōu)點，盡量減少停機，這樣可以給電廠減少不必要的經濟損失。 因此建議增加鍋爐聯(lián)跳汽機的判斷條件，參考方案如下：增加主汽溫低于430℃報警、主汽溫變化率高(5℃/MIN)報警、主汽溫變化率低(-5℃ /MIN)報警、主汽溫過熱度低(120℃)報警和主汽溫過熱度低低(100℃)報警，以便在鍋爐跳閘后主蒸汽品質不高時及時停機。 四、結論 本文根據(jù)停機事故反映出的問題，結合機組的實際情況，對機組的控制邏輯進行了相應調整和優(yōu)化。修改后的控制方案，既考慮了機組正常運行時的調節(jié)和控制，也考慮了事故工況下機組的安全、穩(wěn)定、經濟運行，是一種更優(yōu)化、更合理 |
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收錄時間:2011年03月20日 01:54:43 來源:安全管理網 作者: |
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系統(tǒng)原理
變頻器調速的原理是將交流變成直流。平滑濾波后再經過逆變回路，將直流變成交流，使電機獲得無級調速所需的電壓和頻率，從而直接改變和控制電機的輸出軸功率。
控制單元選用阿爾法風機泵專用型變頻器，執(zhí)行單元為風機A,風機B，控制參數(shù)為集氣管壓力。當集氣管中實際壓力產生變化時，通過壓力變送器將測出的壓力信號轉換成4～20mA電 流信號，變頻器再通過輸出不同的電壓和頻率來控制風機的轉速，從而改變風機的流量。如圖。
一臺變頻器，可切換拖動風機A、風機B中進行變頻運行，二臺風機之間若設有切換互鎖，沒有切換上的風機仍可按原系統(tǒng)方式進行工頻運行。
本控制系統(tǒng)具有良好的人機界面，能顯示變頻器的輸出頻率，集氣管壓力控制參數(shù)以及故障情況， 易于安裝操作。
變頻器投入自動運行后，系統(tǒng)根據(jù)集氣管壓力的大小自動調節(jié)變頻器的輸出頻率 ：集氣管壓力高于設定值時，變頻器的輸出頻率增加，使風機轉速加快，抽氣量增加；集氣管壓力低于設定值時，變頻器的輸出頻率減小，使風機轉速下降，減少抽氣量。
系統(tǒng)特點
在工況相同的情況下,彩鋼瓦屋頂通風降溫，系統(tǒng)耗電比以前下降40%左右，節(jié)電效果十分顯著。
軟起動功能，減少了大電流起動對電機沖擊，同時也減小了大電流起動給電網的沖擊。
保護功能：過電壓、欠電壓、過流、過載、過熱，可有效避免由此引發(fā)的各種故障，并且能提供故障信息，方便查找。
降低電機的轉速，減少設備的磨損，延長了風機的使用壽命。
提高了自動化程度，減輕了操作人員的勞動強度。
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