轉(zhuǎn)爐煤氣回收的難點(diǎn)及對(duì)策（2）

轉(zhuǎn)爐煤氣回收的對(duì)策：     1、解決風(fēng)機(jī)喘振的對(duì)策     首先，從RD閥運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，設(shè)計(jì)中RD閥翻板開(kāi)度范圍30o-90o，依據(jù)爐口微差壓變化而進(jìn)行調(diào)整，爐口微差壓<-20Pa則關(guān)小，爐口微差壓>+20Pa則開(kāi)大，且低位沒(méi)有限制，下槍吹煉前處于全開(kāi)，下槍投入自動(dòng)后翻板先關(guān)至低位，再自動(dòng)跟蹤爐口差壓運(yùn)行，波動(dòng)較大。如此運(yùn)行一旦開(kāi)度小，則引起風(fēng)機(jī)空抽喘振。對(duì)RD閥控制程序做適當(dāng)調(diào)整，修改為:     1)閥低位限制在58o；     2)閥的開(kāi)度隨爐口差壓的變化而調(diào)整。     修改以后的生產(chǎn)實(shí)踐表明，轉(zhuǎn)爐吹煉時(shí)風(fēng)機(jī)的喘振基本消除。     其次，通過(guò)對(duì)風(fēng)機(jī)的運(yùn)行參數(shù)統(tǒng)計(jì)分析，適當(dāng)調(diào)整風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速的上限，使其與轉(zhuǎn)爐的最大煙氣量匹配，爐口微差壓穩(wěn)定，則可保證風(fēng)機(jī)不再發(fā)生喘振。     2、解決風(fēng)機(jī)振動(dòng)的對(duì)策     要控制風(fēng)機(jī)振動(dòng)，必須提高轉(zhuǎn)爐煤氣回收系統(tǒng)的除塵效率，使經(jīng)過(guò)風(fēng)機(jī)的煙氣含塵量降低，改進(jìn)風(fēng)機(jī)清灰的吹掃介質(zhì)，使風(fēng)機(jī)葉輪上的灰塵均勻依附在葉片上，從而使葉輪積灰不均勻或局部積灰脫落的狀況減輕，以達(dá)到控制風(fēng)機(jī)振動(dòng)的目的。     若二文噴嘴孔徑過(guò)大，則噴水壓力將嚴(yán)重不足，煤洗水得不到有效霧化，除塵效率低，因此將二文噴嘴孔徑減小，將是噴水壓力穩(wěn)定，霧化均勻，除塵效率顯著改善。     若濕旋脫水器的設(shè)計(jì)不合理，則煙氣中的大部分微塵及水分來(lái)不及除去便被風(fēng)機(jī)抽走，煤氣中含塵量大。此時(shí)可對(duì)濕旋脫水器上部等進(jìn)行局部封堵，使煙氣被強(qiáng)制在濕旋中進(jìn)行高速旋轉(zhuǎn)脫水除塵，從而使煤氣中的濕度及含塵量得到了降低。（沈?qū)W桐）

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收錄時(shí)間:2011年03月27日 02:20:53 來(lái)源: 作者:

???????? ?一、 前言 ??????? 在干餾裝置煉油工藝中，有一項(xiàng)重要的環(huán)節(jié)就是利用離心式風(fēng)機(jī)（即：主風(fēng)機(jī)）向干餾爐下部的發(fā)生段送風(fēng)，目的是為干餾爐上部下來(lái)的頁(yè)巖半焦完成氧化－還原反應(yīng)提供飽和空氣。主風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)電機(jī)功率為250kW，電壓等級(jí)為6000V。在實(shí)際運(yùn)行中，要根據(jù)反應(yīng)裝置中各項(xiàng)工藝指標(biāo)的控制需求，調(diào)整主風(fēng)機(jī)送風(fēng)量。風(fēng)量的調(diào)整要通過(guò)手動(dòng)調(diào)節(jié)主風(fēng)機(jī)入口蝶閥開(kāi)度和放散口開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)，多余風(fēng)量通過(guò)放散口排出。電機(jī)的工作電流在20～22A，電機(jī)的出力在70%左右。根據(jù)生產(chǎn)工藝的要求，每小時(shí)都要由工人手動(dòng)風(fēng)量一、兩次，大量的空氣被通過(guò)放散口排除，因此這種風(fēng)量調(diào)整方式不合理，工人勞動(dòng)強(qiáng)度大，同時(shí)造成無(wú)謂的能耗浪費(fèi)，急需改進(jìn)。 ????????主風(fēng)機(jī)變頻調(diào)速改造既可以滿足生產(chǎn)工藝要求，又可以取代工人用閥門調(diào)整風(fēng)量，節(jié)約大量電能，通過(guò)變頻改造后的設(shè)備運(yùn)行低噪音、減少了設(shè)備磨損、延長(zhǎng)了設(shè)備使用壽命、節(jié)約維修費(fèi)用，為煉油廠節(jié)電改造開(kāi)辟了新的途徑。 ???????? 二、 應(yīng)用變頻調(diào)速技術(shù)可行性論證 ????????在D部（四分廠）技術(shù)改造的初期，我們對(duì)主風(fēng)機(jī)能否進(jìn)行變頻改造進(jìn)行了論證。工藝的角度上看，每天都要頻繁的調(diào)整主風(fēng)機(jī)的流量，工人要付出繁重的勞動(dòng)，而且調(diào)整偏差較大，如果電機(jī)通過(guò)變頻器調(diào)整調(diào)速，可以滿足工藝的需要，達(dá)到調(diào)節(jié)準(zhǔn)確，節(jié)省人力的目的。更重要的是，風(fēng)機(jī)運(yùn)行過(guò)程中，入口蝶閥開(kāi)度越小，損耗在風(fēng)機(jī)擋板上的能量越多，因此，主風(fēng)機(jī)根據(jù)需要調(diào)速運(yùn)行將會(huì)有很大的節(jié)能空間。 ????????針對(duì)現(xiàn)有干餾裝置主風(fēng)機(jī)的運(yùn)行特點(diǎn)，通過(guò)專人的市場(chǎng)調(diào)研，發(fā)現(xiàn)有三種方案可以實(shí)施應(yīng)用： ????????1、高－高變頻：就是在原來(lái)高壓電器件的基礎(chǔ)上，不需要對(duì)電機(jī)進(jìn)行改造，購(gòu)置高壓變頻器； ????????2、高－低－高方式：就是先將高壓電源變成低壓電源，采用低壓變頻器，變頻后再升壓，電機(jī)也不用改造； ????????3、高－低方式：就是用一臺(tái)單獨(dú)的變壓器，將6kV高壓降至380V，采用低壓變頻器，用低壓電動(dòng)機(jī)。 ????????對(duì)比三個(gè)方案，使用高－高變頻器，電機(jī)不需要改造，在變頻器故障時(shí)可以直接啟動(dòng)，有定型產(chǎn)品，性能良好，穩(wěn)定可靠，但費(fèi)用較高；高－低－高方式無(wú)定型產(chǎn)品，要重新設(shè)計(jì)電路，電路煩瑣龐大，要增加兩臺(tái)變壓器，費(fèi)用也較高；高－低方式中變頻器直接使用低壓電源，現(xiàn)使用的變壓器容量不夠，需要另設(shè)一臺(tái)降壓變壓器。當(dāng)降壓變壓器的容量比較小時(shí)，在變頻器故障后，電機(jī)不能直接啟動(dòng)。如果降壓變壓器容量過(guò)大，會(huì)增加增容費(fèi)用同時(shí)變壓器還有一定的電能損耗。綜合比較，我們選擇了直接高－高變頻調(diào)速方案。 ???????? 三、 變頻調(diào)速技術(shù)應(yīng)用嘗試 ????????為確保改造成功不走彎路，減少損失，我們首先進(jìn)行了較為詳盡的理論論證，認(rèn)為理論上切實(shí)可行。抽調(diào)了兩名專業(yè)技術(shù)人員查閱了大量的資料，根據(jù)技術(shù)工藝的要求，對(duì)比風(fēng)機(jī)運(yùn)行的各種參數(shù)，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)可利用的有利條件，計(jì)算出電機(jī)不同工藝要求下的轉(zhuǎn)數(shù)，求出電機(jī)所需的功率，通過(guò)計(jì)算得知節(jié)電的空間很大。并實(shí)地考察了深圳市科陸變頻器有限公司的生產(chǎn)制造基地。通過(guò)進(jìn)行考察、論證，我們認(rèn)為深圳市科陸變頻器有限公司技術(shù)先進(jìn)，管理規(guī)范，生產(chǎn)制造工藝先進(jìn)，其制造的高壓變頻器性能穩(wěn)定可靠。在此基礎(chǔ)上，決定在D部干餾裝置主風(fēng)機(jī)上選用一臺(tái)高壓變頻器進(jìn)行試驗(yàn)運(yùn)行，并最終選用了深圳市科陸變頻器有限公司的CL2700－06型高壓變頻器。 ????????CL2700－06型變頻裝置采用單元串聯(lián)多電平PWM拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，由若干個(gè)低壓PWM變頻功率單元串聯(lián)的方式實(shí)現(xiàn)直接高壓輸出，即6kV輸出電壓每相有7個(gè)額定電壓為480V的功率單元串聯(lián)而成，輸出相電壓3450V，線電壓達(dá)到6kV左右，裝置系統(tǒng)配置如圖1。這種技術(shù)是目前高壓變頻領(lǐng)域應(yīng)有最廣泛、最成熟的技術(shù),屋頂排風(fēng)機(jī)。 ???????? 圖1：CL2700－06型高壓變頻調(diào)速裝置系統(tǒng)圖 ????????該調(diào)速裝置有如下特點(diǎn)： ?????????????? 1、高效率、無(wú)污染、高功率因數(shù)：CL2700系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)采用的是功率單元串聯(lián)的高-高方案，采用了多繞組高壓移相變壓器，二次側(cè)繞組中流過(guò)的電流，在變壓器一次側(cè)疊加時(shí)，形成非常逼近正弦波的電流波形。經(jīng)過(guò)實(shí)際測(cè)試，50Hz運(yùn)行時(shí)，網(wǎng)側(cè)電流諧波?< 2％，電機(jī)側(cè)輸出電壓諧波 < 1.5％（即使在40Hz時(shí)，仍然 < 2％），成套裝置的效率 > 97％，功率因數(shù) >?96％。完全滿足了IEEE 519－1992對(duì)電壓、電流諧波含量的要求。 ????????通過(guò)采用自主開(kāi)發(fā)的專用PWM控制方法，比同類的其它方法可進(jìn)一步降低輸出電壓諧波1～2％。 ????????2、先進(jìn)的故障單元旁路運(yùn)行（專業(yè)核心技術(shù)）：為了提高系統(tǒng)的可靠性，整個(gè)變頻調(diào)速系統(tǒng)中考慮了一定的輸出電壓余量，并在各功率單元中增加了旁路電路。當(dāng)某個(gè)功率單元出現(xiàn)故障時(shí)，可以自動(dòng)監(jiān)測(cè)故障并啟動(dòng)旁路電路，使得該單元不再投入運(yùn)行，同時(shí)程序會(huì)自動(dòng)進(jìn)行運(yùn)算，調(diào)整算法，使得輸出的三個(gè)線電壓仍然完全對(duì)稱，電機(jī)的運(yùn)行不受任何影響。 ????????以6kV高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)為例，每相有5-6個(gè)單元時(shí)，當(dāng)某一相中有2個(gè)功率單元出現(xiàn)故障時(shí)，故障單元將自動(dòng)旁路，系統(tǒng)仍然可以滿負(fù)荷運(yùn)行；即使某一相中所有6個(gè)單元故障，全部被旁路，系統(tǒng)輸出容量仍可高達(dá)額定容量的57.7％。這種控制方法處于國(guó)際先進(jìn)，國(guó)內(nèi)領(lǐng)先水平，將大大提高系統(tǒng)的可靠性。 ????????3、高性能的控制技術(shù) ????????CL2700系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)率先實(shí)現(xiàn)了簡(jiǎn)易矢量控制技術(shù)，可以實(shí)現(xiàn)恒轉(zhuǎn)矩快速動(dòng)態(tài)響應(yīng)，并且具有加、減速自適應(yīng)功能，即可根據(jù)運(yùn)行工控參數(shù)的實(shí)際情況，自動(dòng)調(diào)整加、減速時(shí)間，在不超過(guò)最大允許電流的情況下，快速達(dá)到設(shè)定轉(zhuǎn)速。同時(shí)，系統(tǒng)可以自動(dòng)識(shí)別電機(jī)轉(zhuǎn)速，用戶可以不考慮電機(jī)目前的運(yùn)行狀態(tài)，電機(jī)不需要停止運(yùn)行時(shí)，可直接實(shí)現(xiàn)電機(jī)的啟動(dòng)、加速、減速或停止操作。 ?????????CL2700系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)還可以實(shí)現(xiàn)反饋能量自動(dòng)限制功能。 ?????????4、高可靠性：控制電源可實(shí)現(xiàn)外部380V供電和高壓電源輔助供電雙路電源自動(dòng)切換，即使兩路電源都出現(xiàn)故障時(shí)，控制系統(tǒng)仍然可以工作足夠長(zhǎng)的時(shí)間，控制整個(gè)系統(tǒng)安全停機(jī)，發(fā)出報(bào)警，并記錄故障時(shí)的所有狀態(tài)參數(shù)。 ????????采用高速光纖通信，可有效避免電磁干擾。 ????????當(dāng)單元故障數(shù)目超過(guò)設(shè)定值時(shí)，系統(tǒng)可自動(dòng)切換到工頻運(yùn)行。 ????????整流變壓器有完善的溫度監(jiān)控功能。 ?????? ?獨(dú)特設(shè)計(jì)的功率柜風(fēng)道，主要發(fā)熱元器件都靠近或處于風(fēng)道中，散熱效果好，保證了系統(tǒng)的過(guò)載能力。 ????????抗電網(wǎng)電壓波動(dòng)能力強(qiáng)，當(dāng)電網(wǎng)電壓在－15％～＋15％范圍內(nèi)波動(dòng)時(shí)，系統(tǒng)可以正常工作；對(duì)于功率單元，在電壓－25％～20％范圍內(nèi)變化時(shí)，都可正常工作。 ????????4、其它特點(diǎn) ????????故障自診斷能力強(qiáng)，監(jiān)測(cè)系統(tǒng)中所有主要參數(shù)及接口信號(hào)； ????????10.4英寸液晶觸摸屏人機(jī)界面，操作簡(jiǎn)單，友好，顯示內(nèi)容豐富； ??????? 接口豐富，可與多種自動(dòng)化設(shè)備和系統(tǒng)接口，滿足各種現(xiàn)場(chǎng)不同需要，特殊接口可以定制； ????????維修簡(jiǎn)單，所有單元可以互換，備件少； ????????先進(jìn)、及時(shí)、迅捷、完美的售后服務(wù)。 ???????? 四、 變頻調(diào)速為油廠節(jié)電開(kāi)辟了新途徑 ???????我們?cè)谥黠L(fēng)機(jī)電機(jī)變頻調(diào)速的應(yīng)用上，注意了對(duì)主風(fēng)系統(tǒng)的匹配調(diào)整，經(jīng)過(guò)近一段時(shí)間的摸索實(shí)踐，崗位工人已掌握了使用要領(lǐng)，并記錄了一些真實(shí)準(zhǔn)確的數(shù)據(jù)。 ???????????????高壓變頻器于2004年5月的投入使用至今，運(yùn)行狀況非常好，沒(méi)有發(fā)生任何故障。從節(jié)電效果看，電機(jī)輸入電流在10A左右、輸入功率在85KW左右，和A、B、C部的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行數(shù)據(jù)的20A左右的輸入功率相比，僅為高壓不變頻的50%，節(jié)電效果明顯。每天可節(jié)電2040度，全月可節(jié)電61200度，可節(jié)約電費(fèi)2.57萬(wàn)元。據(jù)此推算，全年至少可節(jié)電67萬(wàn)度，電費(fèi)節(jié)約將可達(dá)到28萬(wàn)元。 ???????? 五、 結(jié)束語(yǔ)： ???????煉油廠從97年在葉輪給料機(jī)上使用變頻調(diào)速設(shè)備，到2003年在鍋爐的鼓、引風(fēng)機(jī)、主上水泵、接力風(fēng)機(jī)上大上變頻，到今年的主風(fēng)機(jī)高壓變頻改造，做了許多嘗試，積累了大量經(jīng)驗(yàn)，不僅鍛煉了隊(duì)伍，同時(shí)節(jié)約了大量電能，為企業(yè)的技術(shù)進(jìn)步邁了可喜的一步。我們覺(jué)得企業(yè)的技術(shù)改造潛力很大，只要本著嚴(yán)謹(jǐn)?shù)目茖W(xué)態(tài)度認(rèn)真調(diào)研，就一定能收到回報(bào)，給企業(yè)帶來(lái)效益。

輥道窯設(shè)計(jì)計(jì)算

輥道窯的設(shè)計(jì)計(jì)算包括：窯體主要尺寸計(jì)算，燃料燃燒計(jì)算、熱平衡計(jì)算、通風(fēng)阻力計(jì)算等，這里以某廠消化吸收引進(jìn)窯自行設(shè)計(jì)的一條氣燒明焰輥道窯為例來(lái)說(shuō)明輥道窯設(shè)計(jì)計(jì)算步驟。     　　一、原始資料收集 　　設(shè)計(jì)前必須根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)收集所需的原始資料，該廠已引進(jìn)一條�；�磚生產(chǎn)線，考慮到原料車間用風(fēng)機(jī)、壓機(jī)等仍有270000m2富余的生產(chǎn)能力，故進(jìn)行挖潛技改，對(duì)照已有生產(chǎn)線，設(shè)計(jì)原始資料如下： 　　1、產(chǎn)量：年產(chǎn)270000m2瓷磚。 　　2、產(chǎn)品規(guī)格：100×200×7,200×200×8,200×300×8,300×300×9(mm) 　　3、年工作日：300天 　　4、燃料：半水煤氣，熱值5233.8kJ/m3，壓力0.1?0.16MPa，供氣量800m3/h。 　　5、坯入窯含水量：≤2％ 　　6、原料組成：中粘性土，低粘性土，風(fēng)化長(zhǎng)石各占30％。還有適量低溫溶劑原料。 　　7、燒成制度 　　（1）溫度制度 　�、贌�成周期：72min 　�、诟鲙�劃分：燒成周期比原引進(jìn)WELKO公司輥道窯60min增加12min，12min全部用于增加預(yù)熱及冷卻時(shí)間，而高溫?zé)�成時(shí)間仍按原設(shè)計(jì)不變。各段溫度與時(shí)間劃分如表1。 　　表1 各段溫度的劃分與升溫速率 　　　　 名稱 溫度/℃ 時(shí)間/min 升溫速率/℃?min 長(zhǎng)度比例/％ 窯前段 40~350 9.2 22.8 18 預(yù)熱帶 100~1050 25 26 33 燒成帶 1000~1245 12 16.25 18 冷卻帶 1245~80 25.8 45.16 36 合  計(jì)   72   100 　�。�2）氣氛制度：全窯氧化氣氛。 　�。�3）壓力制度，預(yù)熱帶-40~-25Pa；燒成帶<8Pa。 　　二、窯型選擇 　　設(shè)計(jì)考慮到該廠已引進(jìn)WELKO公司FRW2000型輥道窯，該窯設(shè)計(jì)合理，利用余熱干燥生坯和進(jìn)窯坯，熱效率高；溫度控制準(zhǔn)確、穩(wěn)定；傳動(dòng)用傳統(tǒng)鏈條傳動(dòng)，磨擦式聯(lián)接輥筒，傳動(dòng)平衡，維護(hù)方便，無(wú)級(jí)調(diào)速，控制靈活。設(shè)計(jì)認(rèn)為，F(xiàn)RW2000型窯爐適合該廠使用，通過(guò)仿制吸收其先進(jìn)技術(shù)，又有助于加深對(duì)原窯的認(rèn)識(shí)，更好管理窯爐，新舊窯零部件可互用，節(jié)約資金，因此，窯型選擇為仿FRW2000型煤氣輥道窯。 　　三、窯體主要尺寸的計(jì)算 　　1、窯內(nèi)寬：這里以200mm×200mm產(chǎn)品進(jìn)行計(jì)算，參考原引進(jìn)窯，取內(nèi)寬1.5m，可并排6片磚。 　　2、內(nèi)高�。旱�1?3節(jié)、19-23節(jié)：582mm；第4-18節(jié)；825mm。 　　3、窯長(zhǎng)： 　　按式（1?2）計(jì)算窯容量： 　　窯容量=    　　同一列磚磚距取40mm，則： 　　裝窯密度=   （m2/每m窯長(zhǎng)） 　　故窯長(zhǎng)L=50    　　利用裝配式，由若干節(jié)聯(lián)接而成，設(shè)計(jì)每節(jié)長(zhǎng)度為2120mm，節(jié)間聯(lián)接長(zhǎng)度8mm，總長(zhǎng)度2128mm，節(jié)數(shù)=50000/2128=23.5節(jié)，取節(jié)數(shù)為24節(jié)。 　　因而窯長(zhǎng)度為：L=2120×24=51064mm   　　各帶長(zhǎng)度：窯前段：51064×13%=6640，取3節(jié)，長(zhǎng)度=3×2128=6384(mm) 　　預(yù)熱帶：51064×33%=16851，取8節(jié)，長(zhǎng)度=8×2128=17024(mm) 　　燒成帶：51064×17%=8681，取4節(jié)，長(zhǎng)度=4×2128=8512(mm) 　　冷卻帶：51064×37%=18894，取9節(jié)，長(zhǎng)度=9×2128=19152（mm） 　　四、工作系統(tǒng) 　　A．通風(fēng)系統(tǒng) 　　在第4節(jié)窯頂及兩側(cè)下方各設(shè)置一對(duì)抽煙口（主抽煙口），設(shè)置抽煙風(fēng)機(jī)A抽出煙氣（抽煙管中間設(shè)置熱交換器）；A風(fēng)機(jī)抽出煙氣部分送入窯前段（在第3節(jié)窯頂、輥道下部設(shè)置進(jìn)氣口），部分經(jīng)煙囪排出；在第1節(jié)窯頂、輥道下部設(shè)置一抽風(fēng)口，由窯前段抽風(fēng)機(jī)抽出煙氣經(jīng)煙囪排空。 　　由助燃風(fēng)機(jī)B供應(yīng)燃燒器的燃燒空氣；由急冷風(fēng)機(jī)C供應(yīng)第17節(jié)急冷空氣。 　　在第19?21節(jié)窯頂部、下部各設(shè)置一抽熱風(fēng)口，第21節(jié)為主抽風(fēng)口，由抽風(fēng)機(jī)E抽出熱風(fēng)部分送入窯下面干燥器（在窯下干燥器的第19節(jié)一側(cè)窯墻設(shè)置一進(jìn)熱風(fēng)口），其余熱風(fēng)經(jīng)煙囪排空。 第24節(jié)窯頂部、底部各設(shè)置一排風(fēng)扇，以450向窯內(nèi)吹入冷空氣。 　　熱交換風(fēng)機(jī)G將冷空氣送入熱交換器,濕簾冷風(fēng)機(jī)，空氣被加熱后送入窯下干燥器（在窯下干燥器的第3節(jié)一側(cè)設(shè)置一進(jìn)氣口），在干燥器第1節(jié)一側(cè)設(shè)置一抽風(fēng)口，由干燥器抽風(fēng)機(jī)F抽出廢氣經(jīng)煙囪排出；在干燥器第24節(jié)一側(cè)設(shè)置吹冷風(fēng)機(jī)。 　　在第5?18節(jié)，節(jié)之間輥道上、下方各設(shè)置檔板，上方采用耐火纖維板吊掛，下方用高鋁磚砌筑；12節(jié)、16節(jié)在靠近窯尾處再增設(shè)一檔板。 　　在進(jìn)窯口，第3節(jié)靠近窯尾處，第3、4節(jié)，18、19節(jié)，21、22節(jié)，節(jié)之間設(shè)置閘板。 　　B．燃燒系統(tǒng) 　　1、燒嘴設(shè)置 　　在第5?16節(jié)和第18節(jié)，每節(jié)分別在輥上、下各設(shè)置兩對(duì)燒嘴，輥上下燒嘴及對(duì)側(cè)燒嘴均互相錯(cuò)開(kāi)排列。 　　在輥道上方每個(gè)燃燒器對(duì)側(cè)窯墻分別設(shè)置一個(gè)火焰觀察孔。 　　2、煤氣輸送裝置 　　煤氣由升壓風(fēng)機(jī)升壓，通過(guò)管道、閥門、總管煤氣處理系統(tǒng)，送至各節(jié)燒嘴，助燃空氣由風(fēng)機(jī)通過(guò)管道、閥門送到燒嘴。 　　總管煤氣處理系統(tǒng)：汽水分離器→過(guò)濾器→過(guò)濾器→調(diào)壓器。 　　煤氣總管尺寸，參考引進(jìn)窯尺寸，考慮本廠煤氣熱值較低及為了較好穩(wěn)定煤氣壓力，內(nèi)徑選取偏大值，故內(nèi)徑取200mm。 　　C．溫度控制系統(tǒng) 　　1、熱電偶設(shè)置 　　在第5?16節(jié)和第18節(jié)，每節(jié)分別在窯頂中部插入一根熱電偶及一側(cè)窯墻中部的輥下方插入一根熱電偶，第2、4、17、19~21節(jié)，在窯頂插入一根熱電偶，在窯下干燥器第2、22節(jié)一側(cè)窯墻輥上方各設(shè)置一熱電偶。 　　2、燒嘴控制裝置 　　熱電偶→DDZⅢ型電動(dòng)單元組合儀表（變送、調(diào)節(jié)、顯示）   　　經(jīng)電動(dòng)調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)后的空氣信號(hào)輸送到比例調(diào)節(jié)器，以實(shí)現(xiàn)對(duì)空氣和煤氣管道按預(yù)定值進(jìn)行比例調(diào)節(jié)，保證窯內(nèi)氧化氣氛。 　　第12~16節(jié)，每節(jié)由兩套控制裝置分別控制輥上、下燒嘴的供氣量，輥上4個(gè)燒嘴一套，輥下的4個(gè)燒嘴為一套。 　　在第5~11節(jié)，第18節(jié)，每節(jié)由一套控制裝置控制該節(jié)所設(shè)置的全部8個(gè)燒嘴。 　　3、急冷系統(tǒng)、余熱利用系統(tǒng)溫度控制裝置 　　控制裝置設(shè)置如下： 　　熱電偶→DDEⅣ電動(dòng)單元組合儀表（變送、調(diào)節(jié)、顯示） 　　空氣→電動(dòng)調(diào)節(jié)閥→手動(dòng)閥→控制區(qū)域 　　在窯第17節(jié)、21節(jié)的溫度控制各由一套控制裝置控制。 　　4、溫度控制系統(tǒng)各儀表選型 　　熱電偶：高溫區(qū)：鉑銠-鉑熱電偶，WRP-130S，L=750mm 　　低溫區(qū)：鎳鉻-鎳硅熱電偶，WRN-122K，L=750mm 　　溫度調(diào)節(jié)采用肇慶儀表廠開(kāi)發(fā)的RM40型智能溫度調(diào)節(jié)器。 　　D、檢查處理系統(tǒng) 　　第1?3節(jié)，每節(jié)分別在兩側(cè)輥上、下各設(shè)一對(duì)檢查處理口，上、下對(duì)側(cè)互相錯(cuò)開(kāi)；第4節(jié)、17節(jié)在兩側(cè)輥下方各設(shè)置一個(gè)檢查處理口，位置靠近窯尾方向；第5?16節(jié)和第18節(jié)，每節(jié)分別在輥下方設(shè)置一個(gè)檢查處理口，對(duì)側(cè)錯(cuò)開(kāi)；第19?23節(jié)，每節(jié)分別在兩側(cè)下方各設(shè)置3個(gè)檢查處理口，對(duì)側(cè)相對(duì)。 　　E．傳動(dòng)系統(tǒng) 　　傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用鏈輪鏈條傳動(dòng)，并采用分段帶動(dòng)統(tǒng)一傳動(dòng)的傳動(dòng)方式，輥棒與傳動(dòng)系統(tǒng)的聯(lián)接方式采用托輪磨擦式。輥?zhàn)幼杂傻胤旁诟G墻外側(cè)的兩只托輪上，輥?zhàn)觽鲃?dòng)端放在兩只傳動(dòng)磨擦托輪上，全窯設(shè)置兩臺(tái)電機(jī)（配無(wú)級(jí)變速器），其中一臺(tái)備用、一臺(tái)帶動(dòng)一條貫穿窯頭、尾的傳動(dòng)軸，傳動(dòng)軸通過(guò)7個(gè)圓柱蝸桿減速器分別帶動(dòng)每段鏈條，從而帶動(dòng)傳動(dòng)托輪，通過(guò)磨擦傳動(dòng)使其上的輥?zhàn)愚D(zhuǎn)動(dòng)。每段設(shè)置一鏈條張緊裝置。全窯還設(shè)置一臺(tái)直流電機(jī)，以便在停電時(shí)帶動(dòng)傳動(dòng)軸，避免輥?zhàn)釉诟邷叵伦冃巍?BR> 　　在第9節(jié)處設(shè)置手動(dòng)離合器，將傳動(dòng)軸分成兩段，以便在特殊情況下停止第1?6節(jié)傳動(dòng)系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)。 　　1、傳動(dòng)鏈、減速器選型、齒輪齒數(shù)確定鏈條、齒輪齒數(shù)選取完全依照引進(jìn)窯，因此省略設(shè)計(jì)計(jì)算，主要參數(shù)見(jiàn)表2。 　　表2  傳動(dòng)鏈選型 　　　　   電機(jī)與傳動(dòng)軸傳動(dòng) 傳動(dòng)軸與減速器傳動(dòng) 減速器與傳動(dòng) 摩擦輥?zhàn)觽鲃?dòng) 鏈條選型 TG190 TG127 TG127 主動(dòng)輪齒數(shù) 30 30 20 從動(dòng)輪齒數(shù) 30 20 11 張緊裝置齒輪齒數(shù)     18 　　減速箱選型：圓柱蝸桿減速器WS80-30-Ⅱ，i=1/30。 　　摩擦傳動(dòng)輪直徑取42mm。 　　無(wú)級(jí)變速器電機(jī)輸出端至陶瓷輥筒，總傳動(dòng)比： 　　  　　無(wú)級(jí)變速的輸出轉(zhuǎn)速：33.3~150r/min；線速度：397.3~1789.8mm/min，即制品運(yùn)行時(shí)間范圍：128.5~28.5min；燒成周期72min，主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速：59.5r/min。 　　2、電機(jī)選型 　　JF02-42-4/A301型電機(jī)，功率4kw配FRC3R(立2)型齒輪鏈無(wú)級(jí)變速器。 　　輸入軸轉(zhuǎn)速：1440r/min； 　　輸出端減速裝置傳動(dòng)比：i=1/10.2； 　　輸出軸轉(zhuǎn)速Nmax=150r/min, Nmin=33.3r/min; 　　輸出功率：Pmax=3.9K   Pmin=2.01kw； 　　直流機(jī)選型：AR50、2dDC、0.66kw。 　　3、輥棒選型 　　剛玉莫來(lái)石質(zhì)輥棒，高溫荷重軟化溫度；1550℃；長(zhǎng)度：2316mm；外徑：40mm。 　　4、確定輥距 　　按  式，輥距<200 　　考慮到每節(jié)長(zhǎng)2120mm，輥距定為53mm，每節(jié)裝40根輥棒。 　　5、設(shè)置進(jìn)磚磚距控制裝置，設(shè)置對(duì)主傳動(dòng)軸進(jìn)行探測(cè)，顯示的裝置。 　　6、傳動(dòng)報(bào)警：在窯頭、尾各設(shè)置一激光探測(cè)器，對(duì)制品在運(yùn)行過(guò)程中發(fā)生堵塞現(xiàn)象報(bào)警。 　　五、窯體材料 　　整個(gè)窯體由金屬支架支承，窯體外殼除第4?8節(jié)的頂部外中，都由金屬板構(gòu)成，第24節(jié)全部由金屬板及支架構(gòu)成。支承鋼架結(jié)構(gòu)仿制引進(jìn)窯，省略設(shè)計(jì)計(jì)算。窯體材料的選擇如表3所示。 　　表3     窯體材料的選擇 　　　　 1、窯前段（1-3節(jié)） （1）底部及下側(cè)壁   材質(zhì) 使用溫度/℃ 密度/g?cm-3 導(dǎo)熱系統(tǒng)/ W/（m?℃）-1 厚度/mm 隔熱層 耐火混凝土 900   0.35~0.81 (20~400℃)   膨脹縫 礦渣棉 700 0.012 0.45(20℃)   （2）頂部及上側(cè)壁（內(nèi)壁：金屬板） 隔熱層 礦渣棉 700 0.012 0.45（20℃）   （3）中間輥筒部位 孔磚 輕質(zhì)高鋁磚(PM)-1.0 1300 1.0 0.66+8×10-5t   填充層 硅酸鋁耐火纖維束 1150 0.07 0.1~0.3   2、冷卻段（19?23節(jié)）    （1）底部及下側(cè)壁 隔熱層 耐火混凝土 900   0.35-0.81 （20-400℃）   膨脹縫 礦渣棉 700 0.012 0.45（20℃）   （2）頂部及上側(cè)壁（內(nèi)壁：金屬板） 隔熱層 礦渣棉 700 0.012 0.45（20℃）   （3）中間輥筒部位 孔磚 輕質(zhì)高鋁磚 1300 1.0 0.66+8×10-5t   填充層 陶瓷棉 1250 0.07 0.1-0.3   3、預(yù)熱段、急冷區(qū)、過(guò)渡區(qū)（4-11、17-18節(jié)）   （1）底部 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚 1300 1.0 0.66+8×10-5t 65 隔熱層 硅藻土磚 900     161 膨脹縫 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.07 0.1?0.3 10 （2）頂部：使用懸掛式吊頂結(jié)構(gòu) 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚 1800 1.0 0.66+8×10-5t 300 隔熱層 蛭石 800 0.1 0.052?0.058   膨脹縫 硅酸鋁耐火纖維束 1150 0.07 0.1-0.3 150 （3）側(cè)部 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚 1300 1.0 0.66+8×10-5t 113 隔熱層 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.3 0.1?0.2 197 檢查處理口 輕質(zhì)高鋁磚 1400 1.2 0.66+8×10-5t   壓頂磚           （4）燒嘴周圍 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚 1400 1.2 0.66+8×10-5t   隔熱層 溫石棉 600 2.3 0.07   （5）中間輥筒部位 耐火層（孔磚） 輕質(zhì)高鋁磚 1400 1.2 0.66+8×10-5t   填充層 陶瓷棉 1350 0.07 0.1-0.3   （6）膨脹縫及結(jié)合處 膨脹縫 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.07 0.1-0.3   節(jié)間彈性連接 硅酸鋁耐火纖維板 1350 0.3 0.1-0.2   4、燒成帶（12-16節(jié)）  （1）底部 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚，（PM-1.0） 1400 1.0 0.66+8×10-5t 130 隔熱層 硅藻土磚 900   0.35-0.81 130 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.2 0.1-0.3 100 （2）頂部：采用懸掛式吊頂結(jié)構(gòu) 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚 1400 1.0 0.66+8×10-5t 300 隔熱層 蛭石 800 0.1 0.052-0.058     硅酸鋁耐火纖維束 1150 0.07 0.1?0.3 150 （3）側(cè)部 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚（PM）-1 1400 1.0 0.66+8×10-5t 113 隔熱層 硅酸鋁耐火纖維氈 1350 0.3 0.1?0.2 119 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.2 0.1?0.3 78 檢查處理口 輕質(zhì)高鋁磚 1400 1.2 0.66+8×10-5t   壓頂磚 （PM）-1.2          （4）燒嘴周圍 耐火層 輕質(zhì)高鋁磚 1400 1.2 0.66+8×10-5t   隔熱層 溫石棉 600 2.3 0.07   （5）中間輥筒部位 耐火層（孔磚） 輕質(zhì)高鋁磚（PM）-1.2 1400 1.2 0.66+8×10-5t   填充層 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.07 0.1?0.3   （6）膨脹縫及結(jié)合處 膨脹縫 硅酸鋁耐火纖維束 1350 0.07 0.1-0.3   節(jié)間彈性連接 硅酸鋁耐火纖維氈 1350 0.3 0.1-0.2   　　六、燃料燃燒計(jì)算 　　1、空氣量（標(biāo)準(zhǔn)情況下） 　　當(dāng)QDW<5233.8kJ/m3時(shí)，用經(jīng)驗(yàn)公式： 　　理論空氣量    　　取空氣過(guò)剩系數(shù)    　　實(shí)際空氣量：    　　2、煙氣量（標(biāo)準(zhǔn)情況下） 　　當(dāng)QDW<5233.8kJ/m3時(shí)，用經(jīng)驗(yàn)公式： 　　理論空氣量     　　實(shí)際煙氣量：Vg=1.91+(1.15-1.0)×1.09=2.07(m3/m3煤氣) 　　3、燃燒溫度 　　理論燃燒溫度    　　已知ta=tf=20℃→   ℃），cf=1.32kJ/(m3?℃) 　　設(shè)tth=1500℃，查有關(guān)表得cf=1.635(kJ/m3?℃) 　　 (℃) 　　求得溫度與假設(shè)溫度相對(duì)誤差：   ，所設(shè)合理，取高溫系數(shù)  =0.85，實(shí)際溫度tp=0.85×1564=1329℃，比要求溫度1245℃高出84℃，基本合理。 　　熱平衡計(jì)算 　　熱平衡計(jì)算包括預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡計(jì)算和冷卻帶熱平衡計(jì)算，這里僅以預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡計(jì)算為例來(lái)說(shuō)明其計(jì)算方法，冷卻帶熱平衡計(jì)算在此略去。預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡計(jì)算的目的在于求出燃料消耗量。熱平衡計(jì)算必須選定計(jì)算基準(zhǔn)，這里時(shí)間以1h為計(jì)算基準(zhǔn)，0℃為基準(zhǔn)溫度。 　　A．熱收入項(xiàng)目 　　第1-3節(jié)熱源為煙氣余熱，即利用煙氣帶走顯熱,降溫水簾，所以1?3節(jié)不列入熱平衡計(jì)算中，但是計(jì)算時(shí)，應(yīng)以第3節(jié)坯體計(jì)算坯體帶入顯熱，以第4節(jié)煙氣溫度值計(jì)算煙氣帶走顯熱。 　　1、坯體帶入顯熱Q1 　　取燒成灼減5％ 　　入窯干制品質(zhì)量    　　入窯制品含自由水2％，濕基制品質(zhì)量    　　制品入窯第4節(jié)時(shí)溫度t1=250℃，入窯制品比熱容   　　 ℃)   　　2、燃料帶入化學(xué)熱及顯熱Qf 　　煤氣低熱值QDW=5233.8kJ/m3 　　入窯煤氣溫度tf=20℃，20℃時(shí)煤氣比熱溶Cf=1.32kJ/(m3?℃) 　　設(shè)煤氣消耗量為xm3/h 　　  　　3、助燃空氣帶入顯熱Qa 　　助燃空氣溫度ta=20℃，20℃時(shí)空氣比熱容Ca=1.30kJ/(m3?℃) 　　助燃空氣實(shí)際總量Va,總=Va?x=1.25x(m3/h) 　　   =Va,總cata=1.25x×1.3×20=32.5x(kJ/h) 　　4、預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱Q。 　　取預(yù)熱帶空氣過(guò)剩系數(shù)   ，漏入空氣溫度ta=20℃, Ca=1.3 　　漏入空氣總量      　　B．熱支出項(xiàng)目 　　1、產(chǎn)品帶出顯熱Q2 　　燒成產(chǎn)品質(zhì)量G3=G1?95％=783.8×95%=744.6(kg/h) 　　制品出燒成帶（第16節(jié)）溫度t2=1245℃ 　　制品平均比熱容C2=0.84+26×10-5×1245=1.16[kJ/(kg?℃)]   　　2、窯體散失熱 　　將計(jì)算窯段分為兩部分，即第4?11節(jié)：400~1000℃，取平均值700℃；第12?16節(jié)：1000~1245℃，取平均值1123℃。 　　(1)第4?11節(jié)，窯外壁表面平均溫度40℃，窯內(nèi)壁平均溫度700℃。 　　a．窯頂 　　高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù) ℃），厚度 　　耐火纖維導(dǎo)熱系數(shù)  ℃)，厚度 　　熱流    　　窯頂散熱面積A頂=    　　b. 窯墻：  　　高鋁磚平均導(dǎo)熱系數(shù)  ℃），厚度 　　耐火纖維導(dǎo)熱系數(shù)    ℃），厚度 　　熱流    　　一側(cè)窯墻散熱面積    　　　  　　c.窯底：在窯下面與干燥器間裝有100mm厚耐火纖維起保溫作用。 　　高鋁磚導(dǎo)熱系數(shù)  ℃)，厚度 　　硅藻磚導(dǎo)熱系統(tǒng)  ℃)，厚度 　　耐火纖維導(dǎo)熱系數(shù)  ℃)，厚度 　　熱流    　　窯底散熱面積    　　  　　窯體總散熱量： 　　Q3=62395+67423+48529+71816+104267+72323=426753（kJ/h） 　　3．物化反應(yīng)耗熱Q4 　�。�1）自由水蒸發(fā)吸熱Qw 　　自由水質(zhì)量Gw=G2-G3=799.8-783.8=16.0(kg/h) 　　煙氣離窯溫度tg=400℃ 　　  　�。�2）其余物化反應(yīng)熱Qr 　　用Al2O3反應(yīng)熱近似代替物化反應(yīng)熱 　　入窯干制品質(zhì)量G1=783.8kg/h，Al2O3含量=20％ 　　　　  　　故    　　4、煙氣帶走顯熱Qg 　　 　　離窯煙氣總量 　　  　　煙氣離第4節(jié)窯溫度tg=400℃，400℃時(shí)煙氣比熱容Cg=1.45(kJ/m3?℃) 　　  　　5．其他熱損失Q5 　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)占熱收入的5％ 　　Q5=（Q1+Qf+Qa+Qa）×0.05 　　=(180955+5260.2x+32.5x+24.2x)×0.05 　　=9048+265.8x 　　C．熱平衡方程 　　  　　每小時(shí)燒成產(chǎn)品質(zhì)量為744.6kg/h. 　　所以，公斤產(chǎn)品熱耗=    　　表4為預(yù)熱帶、燒成帶熱平衡表。 　　　　 熱收入 熱支出 項(xiàng)目 kJ/h % 項(xiàng)目 kJ/h % 坯體帶入顯熱 180955 6.18 產(chǎn)品帶出顯熱 1075351 36.72 燃料化學(xué)熱及顯熱 2719523 92.82 窯爐散失之熱 426753 14.57 助燃空氣顯熱 16803 0.57 物化反應(yīng)熱 381389 13.02 漏入空氣顯熱 12511 0.43 煙氣帶走顯熱 899580 30.71       其他熱損失 146474 5.00 總計(jì) 2929792 100.00 總計(jì) 2929547 100.00 　　八、燒嘴的選擇 　　考慮到該廠已有引進(jìn)窯，選用WELKO公司HS20000型燒嘴，它由煤氣噴嘴、助燃 空氣噴嘴和燒嘴磚組成。 　　煤氣節(jié)流孔板孔徑：燒成帶第12?16節(jié)，取直徑8.7mm，預(yù)熱帶第5-11節(jié)，取直徑5.6mm。 　　空氣噴嘴瓷管內(nèi)徑：燒成帶第12-16節(jié)，取直徑6.5mm，預(yù)熱帶第5-11節(jié)，取直徑4.5mm.。 燒嘴磚耐火材料選用：莫來(lái)石輕質(zhì)高鋁磚，最高使用溫度1420℃，密度1.2g/cm3。 　　九、管道計(jì)算、阻力計(jì)算、風(fēng)機(jī)選型 　　A．計(jì)算抽煙風(fēng)機(jī)的管道尺寸、阻力損失，對(duì)風(fēng)機(jī)選型 　　（1）管道尺寸 　　排煙系統(tǒng)需排除煙氣量； 　　  　　煙氣在金屬管中流速  ，據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)取 。 　　煙氣抽出時(shí)實(shí)際體積V； 　　  　�。�1）總煙管尺寸 　　內(nèi)徑    　　總管內(nèi)徑取直徑為360mm，長(zhǎng)度4m。 　　（2）分煙管尺寸 　　分管流量    　　內(nèi)徑    　　分管內(nèi)徑取210mm，長(zhǎng)度為3.2m 　�。�3）支管尺寸 　　支管流量V’’=V/6=1.06/6=0.177(m3/s) 　　內(nèi)徑    　　支管內(nèi)徑直徑150mm，頂部支管長(zhǎng)定為1.1m，兩側(cè)支管長(zhǎng)定為0.5m。 　�。�4）熱交換器 　　熱交換管選直徑83mm×3.5mm無(wú)縫鋼管，內(nèi)徑d交=76mm，長(zhǎng)度取2m。 　　考慮粉塵阻塞與熱交換的需要，流速 交取2m/s。 　　熱交換管條數(shù)    　　熱交換管條數(shù)取118條。 　　熱交換管外表面積S=3.14×0.083×2×118=61.5(m2)，引進(jìn)窯熱交換管外表面積為3.14×0.032×2×397=79.8（m2）,(79.8- 61.5)/79.8×100%=23%，新窯熱交換表面積比引進(jìn)窯少23％，但新窯需熱交換量比引進(jìn)窯少35%以上，取118條能滿足要求。 　�。�2）阻力計(jì)算 　�。�1）料垛阻力hi 　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)每米窯長(zhǎng)料垛阻力為0.5Pa。 　　設(shè)O壓在11-12節(jié)交界處，則hi=（7+0.5）節(jié)×2.13m/節(jié)×0.5Pa=8Pa。 　　（2）位壓阻力hg 　　煙氣從窯爐至風(fēng)機(jī)，高度升高H=1.8m，此時(shí)幾何壓頭為煙氣流動(dòng)的動(dòng)力即負(fù)位壓阻力，煙氣溫度400℃。 　　  　�。�3）局部阻力he 　　局部阻力  由表查得： 　　煙氣從窯爐進(jìn)入支管：   1=1 　　支煙管進(jìn)入分煙管：  2=1.5 　　并900急轉(zhuǎn)彎：  3=1.5 　　分管900急轉(zhuǎn)彎：  4=1.5 　　分管900圓弧轉(zhuǎn)彎：  5=0.35  （r/d=2） 　　分管進(jìn)入總管：  6=1.5 　　并900急轉(zhuǎn)彎：  7=1.5 　　進(jìn)入交換管：  8=0.28 　　為簡(jiǎn)化計(jì)算，煙管中煙氣流速均按10m/s計(jì)，煙氣溫度均按400℃計(jì)，雖在流動(dòng)過(guò)程中煙氣會(huì)有溫降，但此時(shí)流速會(huì)略小，且取定的截面積均比理論計(jì)算的偏大，故按此值算出的局部阻力只會(huì)略偏大，能滿足實(shí)際操作需要。 　　  　�。�4）摩擦阻力hf 　　摩擦阻力系數(shù)：金屬管取  1=0.03，熱交換管取  2=0.05（粉塵粘壁嚴(yán)重）。 　　  　　煙囪阻力忽略不計(jì)（可由本身幾何壓頭來(lái)克服）。 　　風(fēng)機(jī)應(yīng)克服總阻力    　�。�3）風(fēng)機(jī)選型 　　為保證正常工作，取風(fēng)機(jī)抽力余量0.5。 　　所以選型應(yīng)具備風(fēng)壓：H=（1+0.5）×255.2=382.8(Pa) 　　流量取儲(chǔ)備系數(shù)1.5，風(fēng)機(jī)排出煙氣平均溫度250℃。 　　  　　選用風(fēng)機(jī)時(shí)應(yīng)考慮窯爐有時(shí)空氣、煤氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風(fēng)阻力，熱交換器粉塵阻塞，造成較大阻力，選型時(shí)全風(fēng)壓留有較大余地。所選風(fēng)機(jī)見(jiàn)表5。 　　B．其他系統(tǒng)管道尺寸確定、風(fēng)機(jī)選型 　　根據(jù)引進(jìn)輥道窯數(shù)據(jù)，結(jié)合本窯具體情況和已經(jīng)計(jì)算出來(lái)的抽煙系統(tǒng)的數(shù)據(jù)來(lái)確定其他系統(tǒng)的風(fēng)管尺寸、風(fēng)機(jī)型號(hào)。 　　省略風(fēng)量計(jì)算、阻力計(jì)算。 　　各系統(tǒng)管理尺寸、風(fēng)機(jī)型號(hào)規(guī)格見(jiàn)表5、表6。 　　表5  窯主體系統(tǒng)管理尺寸、風(fēng)機(jī)型號(hào)規(guī)格 　　　　 項(xiàng)目 抽煙 助燃 急冷 抽熱風(fēng) 管道尺寸 /mm 總管400，分管210，支管150 總管300 直徑200 總管400，分管200 風(fēng)機(jī)代號(hào) 抽煙風(fēng)機(jī)A 助燃風(fēng)機(jī)B 急冷風(fēng)機(jī)C 抽熱風(fēng)機(jī)E 風(fēng)機(jī)名稱 高溫離心通風(fēng)機(jī) 高壓離心通風(fēng)機(jī) 高壓離心通風(fēng)機(jī) 高溫離心通風(fēng)機(jī) 風(fēng)機(jī)型號(hào) W5-481-11 No5.5 5-29 No6.5 9-26-1 No4 W5-481-11 NO5.5 全風(fēng)壓/Pa 1405 8050 3930 1405 風(fēng)量/m3?h-1 8060 5763 2198 8060 電機(jī)型號(hào) Y120M-2 Y160L-2 Y132S1-2 Y120M-2 功率/Kw 22 18.5 5.5 22 轉(zhuǎn)速/r?min-1 2900 3150 2900 2900 傳動(dòng)方式 C C A C 出口方向 右00 右2700 左2700 右2700 外形尺寸   940×813×117 592×712×723   質(zhì)量/kg （不帶電機(jī)）   214.5 62   　　表6  其他系統(tǒng)管理尺寸、風(fēng)機(jī)型號(hào)規(guī)格 　　　　 系統(tǒng) 窯前抽風(fēng) 熱交換 干燥抽風(fēng) 干燥吹風(fēng) 管道尺寸 /mm 直徑300 直徑400 直徑550   風(fēng)機(jī)代號(hào) 窯前抽風(fēng)機(jī)D 熱交換風(fēng)機(jī)G 干燥抽風(fēng)機(jī)F 干燥吹冷風(fēng)機(jī) 風(fēng)機(jī)名稱 鍋爐離心引風(fēng)機(jī) 離心通風(fēng)機(jī) 鍋爐離心引風(fēng)機(jī) 離心通風(fēng)機(jī) 風(fēng)機(jī)型號(hào) Y4-70Ⅱ No5 4-72 No6 Y5-47 No8 4-72 I No3 全風(fēng)壓/Pa 1100 1800 2580 1150 風(fēng)量/m3?h-1 5400 8520 15430 1710 電機(jī)型號(hào) Y112M-2 JO2-51-4 JO2-71-4   功率/Kw 4 7.5 22 1.1 轉(zhuǎn)速/r?min-1 2180 1800 1820 2900 傳動(dòng)方式 C C C A 出口方向 900 900 900 右900 外形尺寸 790×900×914 828×964×1169 1701×1191×1485 455×540×450 質(zhì)量/kg （不帶電機(jī)） 160 366 750 20

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風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓、風(fēng)量、功率與轉(zhuǎn)速的關(guān)系

風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓、風(fēng)量、功率與轉(zhuǎn)速的關(guān)系   通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速n可用轉(zhuǎn)速表直接測(cè)量，其數(shù)值用每分鐘多少轉(zhuǎn)（轉(zhuǎn)/分）來(lái)表示。小型風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速一般較高，往往與電動(dòng)機(jī)直接相連。大型風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速較低，一般用皮帶傳動(dòng)與電動(dòng)機(jī)相連，改變皮帶輪的直徑即可調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，其關(guān)系如下：      n1/n2=d2/d1式中：    n1，n2--風(fēng)機(jī)；電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速    d1，d2--風(fēng)機(jī)和電動(dòng)機(jī)的皮帶輪的直徑。   如要改變風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，只要改變通風(fēng)機(jī)或電動(dòng)機(jī)中任意一個(gè)皮帶輪的直徑即可。   當(dāng)改變風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)，風(fēng)機(jī)的特性參數(shù)；特性曲線也隨之改變，亦即，風(fēng)機(jī)在每一轉(zhuǎn)速下都有其相應(yīng)的特性曲線。    當(dāng)轉(zhuǎn)速改變時(shí)，風(fēng)機(jī)的特性參數(shù)Q，H，N的變化可按下式計(jì)算：      Q/Q`=n/n`     H/H`=（n/n`）2     N/N`=（n/n`）3      以上可見(jiàn)，如果通風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速由n改變?yōu)閚?時(shí)，風(fēng)機(jī)的風(fēng)量變化與轉(zhuǎn)速比的一次方成正比；風(fēng)壓變化與轉(zhuǎn)速比的二次方成正比；功率變化與轉(zhuǎn)速比的三次方成正比。    所以在增加風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)，必須重新計(jì)算所需功率，注意原來(lái)配備的電機(jī)是否會(huì)過(guò)載。    通風(fēng)機(jī)的幾個(gè)性能參數(shù)不是固定不變的，它們之間都有一定的內(nèi)在聯(lián)系。當(dāng)通風(fēng)機(jī)在管網(wǎng)中工作時(shí)，這些參數(shù)又受到網(wǎng)路特性的影響，所以要選擇好，使用好一臺(tái)通風(fēng)機(jī)，不但要熟悉通風(fēng)機(jī)的性能，還要了解網(wǎng)路特性以及它們之間的關(guān)系。

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收錄時(shí)間:2010年12月30日 17:37:29 來(lái)源: 作者:

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