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風(fēng)機(jī)選型與安裝

屋頂電動(dòng)排氣設(shè)備_《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》在工程運(yùn)用中的

??? 摘要:?《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》(GB50045?-?95)?2001?版是建設(shè)部于1995?年頒布實(shí)施,應(yīng)該說該規(guī)范對(duì)建筑工程設(shè)計(jì)起到較好的指導(dǎo)性作用。但是,由于本規(guī)范在全國各地真正實(shí)施的時(shí)間不到4?年,其中熱通工種的強(qiáng)制性規(guī)范中的一些具體條文在工程實(shí)際運(yùn)用中存在的一些題目已經(jīng)初見彌端,在熱通工種中碰到的常見題目在規(guī)范條文中的限制進(jìn)行分析和探討,務(wù)求規(guī)范在以后的修訂過程中進(jìn)行改進(jìn)。
????關(guān)鍵詞:規(guī)范;?熱通空調(diào);?限制;?修訂?
????《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》(GB50045?-?95)?2001?版是建設(shè)部于1995?年頒布實(shí)施的強(qiáng)制性規(guī)范,本規(guī)范是對(duì)《高層民用建筑防火規(guī)范》(GBJ45?-?82)?較全面的修訂,其將近十年來的工程實(shí)際運(yùn)用的新題目和老規(guī)范在工程運(yùn)用中的一些矛盾題目得以解決。因此,新規(guī)范的實(shí)施為工程設(shè)計(jì)職員提供了較全面的設(shè)計(jì)依據(jù)。但是,規(guī)范的制定不可能囊括了全部實(shí)際工程的具體情況,而且有較多的情況待設(shè)計(jì)職員對(duì)規(guī)范的理解,可以說,這種情況應(yīng)該是好事,可以發(fā)揮設(shè)計(jì)職員的主觀能動(dòng)性。但是,究竟規(guī)范的實(shí)施是國家的強(qiáng)制性國家標(biāo)準(zhǔn),任何工程均需要在滿足此規(guī)范的條件下才能實(shí)施,它同時(shí)又給設(shè)計(jì)職員帶來了困惑,如何解決這些題目即是本文的出發(fā)點(diǎn)。
????現(xiàn)作者將近幾年工程中的規(guī)范與實(shí)際工程中的一些矛盾題目提出與大家共勉,換氣負(fù)壓風(fēng)機(jī)。
????《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》(GB50045?-?95)?(以下簡稱《高規(guī)》)?第8?節(jié)中的規(guī)范有下列幾條:
????8.?2.?2.?5?　凈空高度小于12?m?的中庭可開啟的天窗或高側(cè)窗的面積不應(yīng)小于該中庭地面積的5?%。
????8.?4.?1.?3?　不具備自然排煙條件或凈空高度超過12?m?的中庭。
????8.?4.?2.?3?　中庭體積小于17000m3?時(shí),其排煙量按其體積的6?次/?h?換氣計(jì)算;中庭體積大于17000m3?時(shí),其排煙量按其體積的4?次/?h?換氣計(jì)算;但最小排煙量不應(yīng)小于102000m3/?h。
????對(duì)上述幾條的理解應(yīng)該是:在12?m?以下的中庭,若不能自然排煙,則必須進(jìn)行機(jī)械排煙,若中庭的高度在12?m?以上,即使能進(jìn)行自然排煙,也必須進(jìn)行機(jī)械排煙。這是由于在火災(zāi)發(fā)生過程中,中庭的建筑性質(zhì)有助于煙氣的擴(kuò)散,超過12?m?的中庭在自然排煙中會(huì)出現(xiàn)“層化”現(xiàn)象,確實(shí)對(duì)中庭應(yīng)該進(jìn)行較好的防排煙設(shè)計(jì)。但是,作者在這里想討論的是排煙量的確定。
??? 在有娛樂功能的高層建筑內(nèi),中庭往往是建設(shè)方首選的功能設(shè)置;在一些改造工程中,本無中庭的建筑,建設(shè)方將上下左右跨的相臨樓層的樓板打掉,刻意形成中庭以滿足營運(yùn)需要。在這種情況下的中庭往往高度是小于12?m?以下的(一般情況下建筑物的層高最多到4.?5?m)?,而且,這種中庭又恰正是在本層建筑的中部,不具備自然排煙條件。按照以上的《高規(guī)》條文,必須進(jìn)行機(jī)械排煙,而這種情況下的中庭體積一般是遠(yuǎn)小于17?000?m3?,通常在600?m3?以下(跨距按照8.?4?m?考慮)?,若按照6?次/?h?換氣計(jì)算,其中庭的排煙量只有4?800?m3/?h?,為規(guī)范最小排煙量的1/?12?。但是,按照《高規(guī)》8.?4.?2.?3?的規(guī)定:最小排煙量不應(yīng)小于102?000?m3/?h。也就是說,若按照排煙口風(fēng)速10?m/?s?計(jì)算,排煙口面積為2.?8?m2?,按照吊頂內(nèi)風(fēng)管高度400?mm?計(jì)算,排煙側(cè)基本不能布置任何管道和設(shè)備,而且,按照一般層高高度和風(fēng)機(jī)的高度,一般最大也只能選到5?號(hào)風(fēng)機(jī),按照其型號(hào)中的最大排煙量考慮,也需要10?臺(tái)風(fēng)機(jī)。這在實(shí)際運(yùn)用中是很困難的,這是由于中庭四周吊頂內(nèi)有噴淋管道、電線橋架、空調(diào)設(shè)備及管道,根據(jù)管道布置情況,如此多的排煙管道和排煙機(jī)將無法布置。
????根據(jù)文獻(xiàn)[1]?,中庭的煙氣量計(jì)算如下:
????中庭著火公式:（略）?
????對(duì)流換熱量與燃燒總放熱量Q?間的關(guān)系:?Qc=0.7Q。
????高度Z?按照兩層的層高取8.?4?m?,燃燒總放熱量Q?的計(jì)算如下:
????火源考慮在中庭中部,火災(zāi)場所考慮成娛樂場所。其可燃物材質(zhì)按照纖維、木柴考慮,燃燒值為4?500?kcal/?kg。中庭面積為64?m2,按照最不利條件考慮,即十套桌椅(每一張桌子配四個(gè)沙發(fā))?同時(shí)著火燃燒,燃燒質(zhì)量為5?kg/?套。燃燒時(shí)間考慮初期火災(zāi)時(shí)間:10?min�？梢杂�(jì)算燃燒總放熱量為:1?575?kW。
????帶進(jìn)中庭著火公式,可以得到中庭頂部的煙氣量為72?400?m3/?h。
????若考慮一半桌椅同時(shí)燃燒,帶進(jìn)計(jì)算公式,可以得到中庭頂部的煙氣量為68?000?m3/?h。
????此計(jì)算排煙量要比規(guī)范要求的排煙量低接近一半。另一方面,從工程實(shí)際出發(fā),實(shí)際可燃物的燃燒值可能要遠(yuǎn)低于計(jì)算所取燃燒值,這是由于娛樂場所的桌子實(shí)際大多為玻璃桌子而并非木桌。因此,排煙量會(huì)進(jìn)一步降低。
????作者的意圖并非是要對(duì)規(guī)范的排煙量提出質(zhì)疑,而是探討在一些特殊工程中,按照規(guī)范規(guī)定的排煙量進(jìn)行設(shè)計(jì)布置排煙系統(tǒng)明顯不公道的情況下,是否作出一些特殊條文解釋。
????當(dāng)然,從另一角度出發(fā),在一定情況下,排煙量越大,煙氣填充中庭的速度越慢,而且煙氣填充到中庭的最低位置也越高。這有利于火災(zāi)中中庭內(nèi)的職員安全疏散;同時(shí),排煙量越大,火災(zāi)后,中庭恢復(fù)初始能見度的時(shí)間越短。
????從規(guī)范的制定的背景出發(fā),中庭排煙量的規(guī)定是參照國外的設(shè)計(jì)規(guī)范確定的,這就缺乏有力的理論基礎(chǔ)和實(shí)驗(yàn)支持。而且,從國內(nèi)外的研究情況看,中庭的機(jī)械排煙量如何進(jìn)行量化確定的研究很少[3]?。因此,國內(nèi)應(yīng)加強(qiáng)這方面的研究。
????對(duì)于實(shí)際工程中常見的一些特殊小中庭,是否可以用較簡單的方法進(jìn)行計(jì)算。作者以為,小于12?m?的中庭在火災(zāi)發(fā)生時(shí),是否也可以按照換氣次數(shù)進(jìn)行排煙量的計(jì)算,由于這種中庭頂部四周與室內(nèi)的吊頂高度平齊,煙氣上升過程中不會(huì)水平擴(kuò)散,自然形成隔煙帶。
????按照上述情況,可以借用按照廠房用什么風(fēng)機(jī)事故排風(fēng)的情況進(jìn)行排煙量計(jì)算(當(dāng)然,這需要火災(zāi)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證)?,其排煙量可以參考20?次/?h?,風(fēng)機(jī)最小排煙量可以參照8.?4.?2.?1


什么是熱一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)、冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)？各有何特點(diǎn)？
    

什么是熱一次'>一次風(fēng)機(jī)'>風(fēng)機(jī)系統(tǒng)、冷一次'>一次風(fēng)機(jī)'>風(fēng)機(jī)系統(tǒng),水簾生產(chǎn)廠家？各有何特點(diǎn)？
在正壓直吹制粉系統(tǒng)中，排粉機(jī)裝在空氣預(yù)熱器后，抽取熱空氣送進(jìn)磨煤機(jī)的系統(tǒng)，
稱熱一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)，即為熱一次風(fēng)機(jī)。一次風(fēng)機(jī)裝在空氣預(yù)熱器之前，抽取冷空氣經(jīng)預(yù)熱器后送進(jìn)磨煤機(jī)的系統(tǒng)，稱冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)。目前，一些大容量鍋爐，由于采用三分倉式回轉(zhuǎn)空氣預(yù)熱器，為應(yīng)用冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)創(chuàng)造了條件。
采用熱一次風(fēng)機(jī)時(shí)，由于空氣容積流量大，風(fēng)機(jī)葉輪直徑及出口寬度均需增大，風(fēng)機(jī)耗鋼量增加；由于工質(zhì)溫度高，風(fēng)機(jī)效率下降，耗電量增大；并使風(fēng)機(jī)軸承及密封部位工作條件變差。冷一次風(fēng)機(jī)可兼作制粉系統(tǒng)的密封風(fēng)機(jī)，而熱一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)需裝設(shè)專用密封風(fēng)機(jī)。另外，熱一次風(fēng)機(jī)的熱風(fēng)溫度要受限制，從而限制了制粉系統(tǒng)的干燥能力，不適應(yīng)高水分煤。而冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)則無這種限制。

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收錄時(shí)間:2011年02月22日 03:04:21 來源:中國電力資料網(wǎng) 作者:



耐磨工程陶瓷在引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)上的應(yīng)用
    關(guān)鍵字：工程陶瓷  引風(fēng)機(jī)  排粉風(fēng)機(jī)      

　　1 引言

　　引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)由于磨損而嚴(yán)重影響其強(qiáng)度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機(jī)械性能，而且縮短了使用壽命，有時(shí)甚至引發(fā)重大事故，這已成為火力發(fā)電廠安全運(yùn)行的主要隱患之一。

　　多年來，用過許多表面強(qiáng)化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學(xué)熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂(如鎳基碳化鎢等)、噴焊(如Fe-05等)和堆焊(如Fe-05、3A焊條等)等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強(qiáng)，對(duì)于引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在其上噴焊耐磨材料(如Fe-05等)，這樣做易使風(fēng)機(jī)葉輪產(chǎn)生較大的變形，且局部的高溫也易產(chǎn)生應(yīng)力集中，這勢(shì)必影響葉輪的機(jī)械性能和強(qiáng)度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝(如Fe-05、3A焊條等)，雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。

　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機(jī)械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應(yīng)用。

　　2 引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)的工況特點(diǎn)

　　由于引、排粉風(fēng)機(jī)工作的介質(zhì)中含有大量的固體粒子(煤粉、粉塵等)，而且很多是硬度較高的硬質(zhì)顆粒，它們以極高的速度運(yùn)動(dòng)，在風(fēng)機(jī)葉輪葉片進(jìn)(氣)風(fēng)口、工作面、中(后)盤端面、葉片工作面與中(后)盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風(fēng)機(jī)快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質(zhì)中含塵量較大，葉輪在高速運(yùn)轉(zhuǎn)下磨損加劇，而磨損破壞了風(fēng)機(jī)葉輪的運(yùn)轉(zhuǎn)平衡，降低了葉輪的強(qiáng)度，造成風(fēng)機(jī)劇烈振動(dòng)，甚至發(fā)生嚴(yán)重的飛車事故。

　　3 風(fēng)機(jī)的磨損部位及磨損機(jī)理

　　3.1 風(fēng)機(jī)的磨損部位

　　風(fēng)機(jī)葉輪磨損的部位是靠近中(后)盤區(qū)域的葉片進(jìn)氣端、工作面、出口端、主焊縫及中(后)盤端面，其中進(jìn)氣端磨損最為嚴(yán)重。當(dāng)介質(zhì)氣體進(jìn)入葉輪時(shí)，運(yùn)動(dòng)方向由軸向轉(zhuǎn)為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動(dòng)到中(后)盤，與中(后)盤端面發(fā)生碰撞，使之產(chǎn)生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對(duì)較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強(qiáng)，因此顆粒的運(yùn)動(dòng)軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進(jìn)口氣流角十分接近的角度

　　進(jìn)入葉輪。由于葉片進(jìn)口氣流角并不等于葉片進(jìn)口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會(huì)同葉片進(jìn)氣端產(chǎn)生碰撞，從而造成葉片進(jìn)氣端的磨損。對(duì)于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進(jìn)口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進(jìn)氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進(jìn)氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對(duì)氣體介質(zhì)不間斷地做功，使氣體介質(zhì)不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。

　風(fēng)機(jī)葉輪的磨損過程可分為3個(gè)階段，第一階段：飽和磨損階段。風(fēng)機(jī)葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當(dāng)風(fēng)機(jī)最初運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時(shí)間也比較長，因而是通風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段,生產(chǎn)廠房通風(fēng)降溫設(shè)備。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風(fēng)機(jī)長時(shí)間運(yùn)轉(zhuǎn)，致使葉輪磨損達(dá)到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動(dòng)設(shè)計(jì)工況下的尺寸和角度產(chǎn)生較大差別，造成氣體介質(zhì)沖擊、脫流漩渦等的強(qiáng)度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)行。3.2 風(fēng)機(jī)的磨損機(jī)理3.2.1 磨料磨損

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收錄時(shí)間:2011年01月07日 15:01:56 來源:ccen 作者:


輥道窯節(jié)能改造分析
    燃油輥道窯經(jīng)油改氣后，由于受到原有設(shè)備的限制，燒成成本偏高。經(jīng)過對(duì)該輥道窯分析，發(fā)現(xiàn)窯內(nèi)擋火墻位置、數(shù)量以及燃燒器的設(shè)置（排布）不盡合理。

　　１、窯內(nèi)擋火墻的改造

　　原擋火墻（見圖１）多達(dá)數(shù)十道，造成燃燒產(chǎn)物難以排出，燒成帶壓力太大，輥棒上下溫差過大，致使產(chǎn)品上翹。為解決此問題，加大了窯頭排煙風(fēng)機(jī)的排出量，能耗指標(biāo)達(dá)2.38MJ/kg瓷；之后對(duì)窯爐擋火墻位置及尺寸進(jìn)行了改造（見圖２），預(yù)熱帶增加了燒嘴，窯頭排風(fēng)機(jī)開至改造前的一半，產(chǎn)品生產(chǎn)正常，能耗指標(biāo)降至2.17MJ/kg瓷。

　　由此可以看出，擋火墻位置及尺寸的不合理，窯頭排煙風(fēng)機(jī)排煙量的增加，增大了熱耗。通常燃燒產(chǎn)物必須與排煙量相匹配，且有足夠的燃?xì)饬恐硷L(fēng)量才能保證其燒成制度及壓力制度正常；如果排煙量過大，將會(huì)影響窯爐燒成帶和預(yù)熱帶的壓力制度，甚至?xí)绊懹行蓭У拈L度及燒成制度，使能耗增加。

　�。病惭b亞高速燒嘴

　　此輥道窯原來安裝的是渦流燒嘴，在生產(chǎn)過程中其火焰長度、燒嘴調(diào)節(jié)比均受到限制，預(yù)熱帶燒嘴經(jīng)常發(fā)生熄火現(xiàn)象，在水平方向，產(chǎn)品釉面色差、磚坯尺寸誤差問題普遍存在。改造后全部換成了亞高速燒嘴，并在此基礎(chǔ)上增設(shè)了４對(duì)燒嘴，過去存在的問題均得到了明顯的改善，改造后的燒嘴燃燒在整個(gè)窯內(nèi)空間進(jìn)行，為空間燃燒，形成透明火焰，燃燒產(chǎn)物的流動(dòng)速度加快，混合均勻，加熱效果非常好。另外，安裝亞高速燒嘴后，輥道窯燒成帶和預(yù)熱帶可以相對(duì)比較靈活地分段控制窯壓，不致造成熱氣外溢和冷空氣吸入，有利于熱工控制和操作；同時(shí)，燃?xì)夤芫W(wǎng)壓力的變化和窯外溫度對(duì)燃燒的影響也不敏感。預(yù)熱帶采用熱負(fù)荷比較低的燒嘴，由于亞高速燒嘴調(diào)節(jié)幅度比較大，可以減少燃?xì)饬亢椭硷L(fēng)量，保持燃?xì)馀c空氣的適宜配比，維持燃?xì)獾暮侠砣紵�，保持火焰具有一定的剛性且不漂浮，這樣，整條輥道窯熱效率都得以提高，能耗成本大大降低。

　�。�、調(diào)整空氣系數(shù)

　　對(duì)于輥道窯來說，在進(jìn)磚量一定和條件下，窯溫Ｔ受天燃?xì)饬髁縧n、空氣流量lg以及空氣系數(shù)α等的影響，空氣系數(shù)α＝1.05～1.10。該窯爐所配套的助燃風(fēng)機(jī)為9～19.5，6A，11kw，調(diào)整前風(fēng)機(jī)處于全開啟狀態(tài)，粗略估算其空氣過剩系數(shù)在1.8以上，后對(duì)此風(fēng)面逐步進(jìn)行調(diào)整，同時(shí)對(duì)窯頭排煙風(fēng)機(jī)的排煙量進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)助燃風(fēng)機(jī)閥門調(diào)至原開啟量的一半，排煙風(fēng)機(jī)調(diào)至原開啟量的五分之二時(shí)，能耗指標(biāo)降到大約1.96MJ/kg瓷，此時(shí)輥道窯窯壓達(dá)到最佳狀態(tài)，窯頭冷空氣吸入量也降到最小，在排煙引入干燥器后能得到進(jìn)一步利用。由此可見，通過調(diào)整空氣系數(shù)，在提高燃燒溫度，降低氮氧化物的同時(shí)，排煙量大大減少，熱能的浪費(fèi)也大大減少，進(jìn)一步提高了節(jié)能效果。

　�。�、改造結(jié)果

　　通過此次改造，能耗指標(biāo)由大于2.38MJ/kg瓷降到小于1.96MJ/kg瓷，節(jié)約能耗約18%；在以后的生產(chǎn)運(yùn)行當(dāng)中，產(chǎn)品優(yōu)質(zhì)率提高近20%，煙氣余熱得到進(jìn)一步的利用，節(jié)能效果顯著，企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益得到明顯提高。

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收錄時(shí)間:2011年03月29日 03:59:17 來源:未知 作者:


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